a=2w cos-1 cosh xy/2 w π osh{(.)osh'〔cosh(2g)/os(a。-〕} 式中：a。一—初始裂纹长度（mm), a一实测裂纹长度(mm), u。一初始电压， 实测电压， w一试样半宽（mm), 2y一电位引出点间距(mm)。 应力强度因子计算公式(3)为 K=〔1.121-0.219（是）+0182(a/m)‘)·7 πasec 式中：g一名义应力(MPa) a一裂纹半长度（mm) 数据用七点递增法进行处理，包括：Paris公式，多项式曲线回归及双曲正弦曲线 回归。 2 试验结果 ·2.1~由da/dN-△K表示的裂纹扩展速率曲线 本实验中二个频率f及不同应力比R(=·min/omax)的疲劳及疲劳蠕变应力作用 下的五组da/dN-△K曲线，如图2所示。 10 102 650℃ 0C f=0:51z (b) -1.0Hz o▣--Ra-1:0 8二e0:g -1k=0.6 10 'NP/VP 10 10 104 10 10 10 102 103 101 102 103 Stress intensity faetor range Stressintensliy factor range △K*9.807.N/mm/2 △K,x9.807.N/mm3z 图2应力比R对裂纹扩展的影响 Fig.2 Effect of stress ratio R on cracks propagation 曲线在双对数坐标的中等△K范围内出现“弯折”。对图2的数据分别用Paris、 多项式及双曲正弦函数进行回归处理，结果见下表。结果表明，用后两种函数形式均比 Paris公式处理的相关系数高，可以推测，后两种均比Paris:公式更真实地描述da/dN 随△K的变化。 46卫竺 ， 一 汀 “ ‘ 一竺一 、 一 一 〔一 器 一 考护 〕 式 中 － 初 始裂纹 长度 。 －初 始 电压 ， －试 样半宽 ， 应 力 强 度 因子计算 公式 〔 〕为 ， － 实测裂纹 长度 ， －实测 电压 ， － 电位引 出点 间距 。 、 “ ‘ ， ， 、 ， 、 了 兀 、 八 上 · “ 一 · “ 州 气一不一 夕 十 · 土 “ 气 ” ‘ 兀 邪 、 几万 一 ’ 。 式 中 一一名义 应 力 － 裂纹 半 长度 数 据 用七 点递 增法进行处理 ， 包括 公式 ， 多项式 曲线 回 归及双 曲正弦 曲线 回 归 。 试验结果 ’ 由 一 △ 表 示的裂 纹扩展速率曲线 ‘ 本实验 中二个频率 及不 同应 力 比 二 ，。 、 的疲 劳及疲劳蠕 变应 力 作 用 下的五组 一 △ 曲线 ， 如 图 所示 。 之任‘ 三材祠名。﹄助加巴。‘﹄已 口 、 、 已 日 ‘ 卫一司︺仍。‘切奶助。名山‘。 ’ ，匕 二一一一一 、 · 妙 叩 △凡火 · 各 卜 一 一 二一 一 丈二 · 冬 “ △ ，减 图 应力比 对裂纹扩展的影响 曲线在双 对数坐标的 中等△ 范 围 内出现 “ 弯折” 。 对图 的数据分别用 、 多项式 及双 曲正弦 函数进行 回 归处理 ， 结果 见下表 。 结果表 明 ， 用后两种 函数形式均比 公式处理 的相关 系数高 ， 可以推测 ， 后两 种均比 公式更真实地描 述 随占 的变化