图418气液比得极限情况 如图418所示,当氧、氮纯度已安,精馏段和提馏段两 操作线的交点C的位置可以随气液比的不同在C1和C2之间 移动。当交点愈偏向点C1,说明精馏段气液比愈小,塔板数 则愈多,塔的高度和沿塔的流动阻力却会增加。当交点达到 点C1时,精馏段操作线的斜率为最小值。这种情况说明不 平衡物流已达平衡状态,气液浓度不可能再发生变化,亦即 精馏过程停止。也就是说,要达到这种工况,理论上需要无 穷多块塔板。当交点愈偏向点C2,表示气液比愈大,塔板数 愈少。但由于所需流体量2多,而且气液温差大,以致不可 逆损失大,造成能量消耗大。当交点数在点C2,即操作线与 对角线重合,此时精馏段的气液比为最大值达到=1,在这 种情况下物流浓度差最大,理论塔板数最少,能量消耗最大。 最小理论塔扳数可以利用450对角线作为操作线在 Mccabe-Thiele图上求得。 434、填料塔 填料塔的整个结构见图4.19,它由塔体、填料、喷淋装 置、支撑栅板、再分配器、气液进口管等组成。填料可使气 液两相高度分散,扩大相间接触面积。喷淋装置可体均匀地 喷洒在填料层上。支撑栅板用来支撑填料层,使蒸气均匀地如图 4.18 所示，当氧、氮纯度已安，精馏段和提馏段两 操作线的交点 C的位置可以随气液比的不同在 C1和 C2之间 移动。当交点愈偏向点 C1，说明精馏段气液比愈小，塔板数 则愈多，塔的高度和沿塔的流动阻力却会增加。当交点达到 点 C1 时，精馏段操作线的斜率为最小值。这种情况说明不 平衡物流已达平衡状态，气液浓度不可能再发生变化，亦即 精馏过程停止。也就是说，要达到这种工况，理论上需要无 穷多块塔板。当交点愈偏向点 C2，表示气液比愈大，塔板数 愈少。但由于所需流体量 2 多，而且气液温差大，以致不可 逆损失大，造成能量消耗大。当交点数在点 C2，即操作线与 对角线重合，此时精馏段的气液比为最大值达到 V L =1，在这 种情况下物流浓度差最大，理论塔板数最少，能量消耗最大。 最 小 理 论 塔 扳 数 可 以 利 用 45o 对 角 线 作 为 操 作 线 在 McCabe-Thiele 图上求得。 4.3.4、填料塔 填料塔的整个结构见图 4.19，它由塔体、填料、喷淋装 置、支撑栅板、再分配器、气液进口管等组成。填料可使气 液两相高度分散，扩大相间接触面积。喷淋装置可体均匀地 喷洒在填料层上。支撑栅板用来支撑填料层，使蒸气均匀地 图 4.18 气液比得极限情况