一7一 2msin a [2Ro-L2cos a tg Rocos a (2) (Ro-L2cos c tgo)cos c 40 (L2 tgp+o)2+Litga2 Co8 a 其中：c一軋輥倾斜角， R一軋輥最大牛徑， L2一变形区的出口段昆度（在計算时可采用心捧長度作为近似值）， p—一軋輥出口段雠角度， 4。一在壓縮帶处的札輥間距之牛。 在实验室斜軋机的穿孔情况下，根据公式(2)計算所得的理論值(1，)大于实际测量 值(1)豹17%。这是由于在誘导公式(2)时，軸向滑移系数被簡化为1。而事实上至少 在变形区的后段，滑移现象是存在的。根据这一个推論，可以得出在变形区L2段軸向滑移 系数的公式。即 A=1,×40 或 (3) 其中：40一縱軸向滑移系数， 山一毛管壁厚在縱軸方向变化的实测遇期， 1,一毛管壁厚在樅軸方向变化遇期的理論值（可从公式(2)求得)。 根据同样的推导，可以得出当頂头突出壓縮帶nm时（参看图6B），毛管壁厚在樅轴 方向波浪形分布的理論逦期值 2x(L2+n) Rocos a (Ro-L2cos a tgv)cos a N(La+)+Ltga cos a sinc[2R,-L2 cos atg〕 n Rocos a (Ro-ncos a tg9)·cosa (4) 40 (n)ntg coga 8inc[2Ro-ncosc ig〕 其中：n一頂头伸出壓縮帶的距离MM. B一札輥入口段的雏角度 其余符号的含义同公式(2)。在这里应該着重指出，壁厚在樅轴方向波浪形分怖的週 期，既不是金属在变形区螺旋位移的螺距，也不是在变形区金属总的扭轉的表现，而只能是 在壁厚形成区域中部份扭韓所造成的后果。这一点在文献中往往被混淆。 此外，在穿孔軋制时由于軋輥惧斜的关系，心捧的均整段並不能充分发揮“辗整”壁厚 的作用。而在毛管内壁往往留下如双导螺旋般的具有一定螺距的均整印痕。这个螺距相当于 在心捧均整段金屬螺旋位移的螺距。在毛管的前段，印痕的螺距較小，而在后段則較大，这 是由于在縱軸方向变形抗力在前后阶段有異所致。 这些螺旋形不不整的均整印痕使偏心型波浪形的毛管壁厚分怖盆趋复杂。但是在礼机朝一 邪 〔 。 一 ， 沪〕 旦巡里竺一 命里止丛鲤丝鲤壑些里一 内 刀 ， 口 口 ‘ 以 戈 一 一早 勺。 艺 、 姜 吕 “ 其 中 — 轧棍倾斜角 ， 。 — 札朝最 大半视 ， — 变形 区的 出 口 段是度 在补算时可采用心 捧畏度作 为近似值 ， 叨— 轧辊出 口段雄角度 ， 、 。 — 在屋精带处 的轧辊简距之 半 。 在实段室斜札 机的穿孔情 况下 ， 根据公式 豁算所得的理靛值 只 ， 大于实际侧量 值 只动 豹 。 这是 由于在爵导公式 时 ， 翰向滑移系数被筒化为 。 而事实上 至少 在变形区的后段 ， 滑移现象是存在的 。 根据这一个推渝 ， 可以得出在变形 区 ， 段朝 向滑移 系数的公式 。 郎 风巾 只 ， 兮。 又‘ 八 市 ” “ 一不 一 、 。 —桃朝 向滑移系数 ， 标— 毛管壁厚在艇翰方 向变化的实 遇期 ， 其 中 孟， — 毛管壁厚在撇翰方 向变化遇期的理希值 可从公式 求得 。 根据同样的推导 ， 可以得出当顶头突出屋精带 二 时 参看图 ， 毛管壁厚 在雄勒 方向波浪形分怖的理豁遇期植 ‘ ’ 一 可 豆硬户二 ， ， 招攀李丛夔夔壑习一 夕 ， 伊 、 。 ， ， ‘ 护 叭切一 州 。 ，‘ 十 妇互 “ ，， 一 〔 。 一 ， 中〕 。 — 一 。 一 口 砚爵 一” 十 ” ’ “ 〕 〔 一 口〕 其 中 — 顶头伸出屋精带的 距离 、 口— 札棍入 口段的维角度 其余符号的 含义 同公式 。 在这里应孩着重指 出 ， 壁厚在褪翰方 向波浪形分怖的遇 期 ， 既不 是金属在变形 区螺旋位移的螺距 ， 也不 是在变形 区金属总的扭棘的表现 ， 而 只能 是 在 壁厚形成 区域 中部份扭搏所造成的后果 。 这一点在文献 中往往被混 淆 。 此 外 ， 在穿孔轧制 时 由于轧辊倾斜的 关系 ， 心 捧的均 整段亚不能充分发捧 “ 辗整 ” 壁厚 的作用 。 而在毛管内壁往往留 下如双 导螺旋般 的具有一定螺距的均整印瘪 。 这个螺距相 当于 在 』合捧均整段金局螺旋位移的螺距 。 在毛管的前段 ， 印痕的螺 距较小 ， 而在 后段 较大 ， 这 是 由于在桃翰方 向变形抗力在前后阶段有界所致 。 这些螺旋形 不 平整的均整印痕使偏心 型波浪形的 毛管壁厚分怖盘趋复杂 。 但是在札机视