論在自動式軋管機組上軋製鋼管的壁厚不均勻性

D01:10.13374/i.is8n1001-053x.1958.02.001 論在自動式轧管機組上轧制鋼管的 壁厚不均勻性 A.A.LleByeHKo 盧于逑 (全蘇鋼管研究所熱軋鋼管研究室) (壓力加工教研組) 一、引 言 鋼管的壁厚不均匀值是编管生产中的重要質量指标之一。 在軋制中所田现的无缝绸管的壁厚不均匀性，使降低鋼管的壁厚公差造成困难，因而使 大量金屬流于浪费，加重了机器制造工业的金屬車削負担。尤其是作为冷軋、冷锇鋼管坯料的 热軋无缝鋼管，它們的壁厚不均匀值更具有重大的影响。这是因为在鋼管冷軋冷拔的过程中， 原始的壁厚不均勻性很难加以全部除去。相反的，在冷札冷拔鞠管生产中由于管壁减薄甚 多，因此在某些情况下在成品鋼管中壁厚不均匀的相对值反而有所增高。这就对于特薄鋼管 的刺制，以及对于要求有高度精确性的特种鋼管的札制造成极大困难。 由于对于钢管几何精确度的要求日盆严格，因此在目前由某种制管方法所鼠制的成品纲 管的壁厚不均值已列为骸方法工艺优劣的重要标誌之一。在某些情况下甚至决定是否采用这 一种制管方法。 在本女中仅就在自动式管机組上軋制鋼管的壁厚不均匀性問题加以探尉。 根据我們在苏联四大鋼管工广（南方鋼管厂、烏拉尔新鋼管厂、列宁鋼管工广和巴庫鋼 管工厂)对于七座自动式軋管机粗（其中大型一座、中型二座、小型四座）三十四种儿何品 种的調查查料，可以說明在工厂轧制的条件下，在自动式軋管机組上軋制的鋼管，其所具有 的壁厚不均匀值（相对值）的一般概况。調查的資料表明：当鋼管名义壁厚小于或等于6MM 时，壁厚不均值一般位于27.5%范凰内。当壁厚为7~10MM时一一22%。当壁厚大于10MM 时—一低于18%。 根据苏联国家标准（ΓOCT)301一50修訂后的规定，在一般要求的情况下，壁厚在 22MM以下的锅管可以具有27.5%的壁厚不均值。因此我們的材料表明：对于壁厚在6MM 以下的纲管，苏联国家标准的規定是适合于实际情况的。而壁厚在6MM以上的鋼管，相应 地縮小壁厚不均的公差范留是完全可能的，並且是合理的。 建議在鞍鋼无缝140，进行一求对于主要品种的鋼管的几何精确度的全面调定，籍以确 定在目前軋制情况下的各种公差范阻，这对于节約金屬消耗，刺激轧制工艺的改进和轧制技 术的提高，都有很大的好处。 从苏联四大工厂的材料可以看出，在自动式軋管机粗上軋制鋼管，怎样降低壁厚的不均匀 值，到目前为止还是一个极待解决的問題。 在文献中对于这一个問题很早以来就有广泛的肘論。 大量的研究集中在个别工艺因素，以及某些不正确的札机調整，不合规格的工具形状或 不合乎工艺規程的操作等等对于壁厚不均值的影响上。这些研究对于指导合理生产，調整工 具設計等，无疑的有着很大的意义。但是由于研究集中在某儿个孤立的因素上，因此研究的結

箫 在 自 勃 式 札 管 截 组 上 札 制 姻 管 的 壁 厚 不 均 匀 性 二 。 度 于 述 全旅翎 管研究 所热札朔 管研究 室 屡 力 加 工教研组 一 、 ，引 言 绷管的 壁厚不均 匀值是铜管生产 中的重耍臀量指标之一 。 在轧制 中所出现的无催镯管的 壁厚不均 匀性 ， 使降低翎管的 壁厚公差造成 困难 ， 因而使 大量金属流于浪费 ， 加重 了机器制 造工 业的金履卓削 负担 。 尤其 是作 为冷札 、 冷找铜管坯料的 热札无趟翩管 ， 它侧的 壁厚不均 匀值更具有重大的影响 。 这是 因为在胡管冷轧冷找的过程 中 ， 原始的 壁厚不均 匀性很难加以蚕部除去 。 相 反 的 ， 在冷轧冷拔翱管生产 中 由于管 壁 喊 薄 甚 多 ， 因此在某些情 况下在成 品荆管 中壁厚 不均 匀的 相对值反而有所增 高 。 这就对于特薄翎管 的札制 ， 以及对于要求有高度精确性的特种细管的札制造成极大 困难 。 由于对于纲管儿何精确度的耍求 日盘严 格 ， 因此在 目前 由某种制管方法所轧制的成品钥 管的 壁厚不均值已列为蔽方法工艺优劣的重耍标韶之一 。 在某些情 况下甚至决定 是否采 用这 一种 制管方法 。 在本文 中仅就在 自动式轧管机粗上轧制铜管的壁厚不均匀性周愚加以探豁 。 根据我俩在苏联 四 大铜管工 厂 南方铜管厂 、 扁拉尔新胡管厂 、 列宁铜管工 厂和 巴 康细 管工 厂 对于七座 自动式轧管机粗 其 中大型一座 、 中型二座 、 小型四 座 三十四 种儿何品 种的稠查查料 ， 可以 靛明在工 厂札 制的条 件 一下 ， 在 自动式轧管机粗上轧制的纲管 ， 其所具有 的壁厚不均 匀值 相对值 的 一般概况 。 稠查的 查料表 明 当绷管名义 壁 厚小于或等于 时 ，壁厚不均值一般位于 范 圃内 。 当壁 厚为 时— 。 当壁 厚大于 时—低于 肠 。 根据苏联 国家标 淮 一 修爵后 的规定 ， 在一般耍求 的情况 下 ， 壁 厚在 以 下的铜管可以 具有 的壁 厚不均值 。 因此我们的材料表 明 对于壁 厚在 以下的铜管 ， 苏联 国家标 淮的规定 是适合于实 际情 况的 。 而壁 厚在 以上 的粼管 ， 相应 地精小壁 厚不均的公差范圃是完蚕可能 的 ， 业且是合理的 。 建裁在鞍剔无键 ， 进行 一次对于主耍 品 种的 剔管的 几何精确度 的全面侧 定 ， 籍以 确 定在 目前轧制 情 况下的各种公差范 圃 ， 这对 于节豹金履消耗 ， 刺激札制工艺 的 改进 和轧 制技 术的提 高 ， 都有很大的 好处 。 从苏联 四 大工 厂的 材料可以 着 出 ，在 自动式札管机粗上轧 制纲管 ， 怎样降低壁 厚的不均 匀 值 ， 到 目前 为 止江是一 个极待解决的 周题 。 在 文献中对于这一 个朗题很早以 来就有广泛 的 斜谕 。 大量的研究 集 中在 个别工艺 因素 ， 以 及某些不正确的札机稠整 ， 不 合规格的工具形扰或 不合乎工艺规程 的操作 等等对于壁 厚不均值的影响上 。 这些研究对于指导合理生产 ， 稠整工 具毅升等 ， 无疑的有着很大的意义 。 但是 由于研究 集 中在某 几个孤立的 因素上 ， 因此研毙的秸 DOI ：10．13374／j ．issn1001—053x．1958．02．001

一2一 果，对于闌明翻管壁厚不均勻性作为与整个制过程花切相关的一种现象，不能不認为具有 某种程度的局限性。 在自动式札管机組上軋制鋼管，主要的变形集中在三个阶段：穿孔，軋管和均整。根据 习.几.BaTKHH的材料，鋼管在每一变形阶段后壁厚不均值的变化如图1所示。可以看出：毛 管在形成后即具有一定的壁厚不均值。而钢管在通过自动軋管机第-一道后，雌厚不均值較毛 管有显著的增加。在通过第二道軋制后，噬厚不均值有所降低。而在翘过均整后再度降低。 在通过定徑机时，又复稍有增加。 影 Epediuu nampyds 6:da 106. 6及灯动，和8双刚初的8印师限6动 壁厚料值8 盖份 种中 在享-道性 一一在二百L制的 一一在的多常气 一中可品阳管 围1钢管在每一斐形階段后壁摩不均值的變化（根据牙.Π.BaTKHH的材料） 这一个材料充分地能明了鋼管壁厚不均在軋制过程中的产生和变化，它与每个阶段的变 形特点有密切的关系。因此根本的間題应骸是研究鋼管壁厚不均勻性总的发生发展变化的規 律，和它們与自动式軋管机組上各个阶段变形特点的内在连系。这样才能得出-一个有关壁厚 不均匀性的整体的概念，然后提出根本性的措施来降低鋼管壁厚的不均勻值。 下面箭要地提出儿点我們在这一方面研究的结果。 二、在穿孔過程中形成的毛管壁厚不均匀性的特點 精确测量在各种不同学孔情况下的毛管表明，无論在横断面上或者在縱切面上，毛管壁 厚的分佈有它一定的規律性。图2显示在实驗室斜軋穿孔机上进行穿孔的一支毛管的壁厚分 佈情况。实验室的斜札穿孔机具有21kBT的馬力，轧輥轉速每分鐘78聘，札棍倾斜角530， 軋棍具有圆雏形孔型，入雏角和出雏角各为330'，采用的团形管坯直徑为35MM,長90MM 鋼号10。 毛管在酸洗去除氧化铁皮后，用千分尺进行测量（精确度到0.01MM)。在毛管上作出 均匀周隔的八个樅切面，沿樅切面上每隔5MM测量一点

果 ， 对于阴明铜管壁厚不均 匀性作 为与整个卓 制过程密切相关的 一 种现象 ， 不能不 豁为具有 某种程度的 局 限性 。 在 自动式札管机粗上轧制铜管 ， 全要的变形集 中在三个阶段 穿孔 ， 轧管和均整 。 根据 只 二 朋。 的 材料 ， 铜管在每 一变形 阶段后 壁 厚不均 值的变化如 图 至所示 。 可以 看出 毛 管在形成后 郎具有一定 的 壁 厚不均 值 。 而铜管在通 过 自动轧管机 第一道后 ， 壁 厚不均值较毛 管有显著的增加 。 在通 过第二道轧制后 ， 壁 厚不均植有所降低 。 而在握过均整后再度降低 。 在通过定视机时 ， 又复稍有增加 。 厂厂厂几厂厂不厂 一一 场娜 房咖… ， 一 ‘「一 “ 黔 于氏 ‘ 州 汀 一厂万门广飞阴 。 盈陌 石了 ‘ 卜广广净州片了 一司 「一 片片万言训 丁岗 川 日日犷引附卜步目 洲训川 曰日川州比日州日日 一 同洲 川目 曰日目日叶附州日目曰日 时曰 岗日 日卜汁州目冷洲反阳 卜防 日日 曰卜汁胡日日州曰姗曰卜 曰臼卜曰曰日曰 日日击州卜升日附日卜 陆卜日日日日 曰日阴一一曰浅曰日曰曰日日曰曰日日 日一 日州卜仁日日日一 尸卜一日日日日 目匕‘ 百 皿 ， 一 匕 止一 一 一衅 一妙卿卜 一一 在‘ 遭取钊 汀 一一 在电协号多、 弓、 · 一， ’ 场品铂草 圈 翎 管在每一 央 形 陪段后 壁 厚 不 均值 的燮化 根据 只 几 湘 的材料 这一个材料充 分地靓 明 了铜管壁 厚不均 在札制 过程 中的 产生和变化 ， 它与每个阶段的变 形特点有密切的 关系 。 因此根本的 简题应 歌是研究 剔管壁 厚不均匀性总的发生发展 变化 的规 律 ， 和它们 与 自动式轧管机粗上各个阶段变形特点 的 内在莲系 。 范样才能 得出一个有关壁厚 不均匀性的整体 的概念 ， 然后提出根本性的措施来降低锅管壁 厚的不均 匀值 。 下面 筒要地提出几 点我仍在这一方面研究的拮果 。 二 、 在穿孔遏程中形成的毛管壁厚不均 匀性的特黔 精确测量在各种不 同穿 孔情 况下的 毛管表 明 ， 无 谕在横断面上 或者在凝切面上 ， 毛管壁 厚的分怖有它一定的 规律性 。 图 显示在实殷室斜轧 穿孔机上进行 穿 孔的一支毛管的壁厚分 怖情 况 。 实墩室的斜札穿孔 机具有 的 揭 力 ， 札辊搏速每分撞 搏 ，札辊倾斜角 “ ， ， 札辊具有 圆罐形孔 型 ， 入维角和 出维角 各为 “ ‘ ， 采用 的 圆形 管坯道视为 二 ，是 ， 剔号 毛管在酸洗去除氧化族皮后 ， 用千分尺进行测量 精确度到 。 在毛 管上作 出 均 匀简隔 的八个艇切面 ， 沿耀切面上每隔 、 量一点

-3一 p 贵太空厚桑的4作 吴4壁鹿点的4了 最大继厚值 …乐均擎草值 最小壁值 毛管長度MM, 圖2毛管(36×5.7MM)的主要找何形状参数

翎口 奋画 门门口口口日厂门曰门曰 曰厂 ’ 厂「 ‘ 厂 厂瓜厂义 上上 厂 门门网曰日门曰门门门曰「一门厂厂厂厂口尸厂 、 砚反厂 厂门厂日口 日厂「厂 门 日厂叼 一 一 「 ，呱 厂厂 一 臼门口困口口厂厂厂日门门日夕 尸一 一 厂一 归， 刀 卜厂广 口曰口口 门了， 洲‘ 翻口暇盆， 洲卜叫 ’ 犷〕 又日曰口叼户日日厂口 万 厂厂一二 广厂产盯 肖 「日厂门厂「广厂门 户护 州 当 节 洲门曰日口 厂「 门门 勺口门尸军河 口口口口口口泣口二乙口洲门口乙口口口口口二广门口口厂 口 触资协琴笠 口口四口口口口口 口口口目日日日口口巨户日 二二二‘ 二二 竺，气 甲 户 尸一贬曰曰门 尸 一 口口口口口曰曰圈目曰口口曰「口国洲闷口厂广 刃口至，曰自囚日门 宁闷 日口口团口曰巴口口口口图曰曰巴口口口门日 犷 】 卜」 洲门 「一侧广 一 ’ 日 卜甲尸尸「 曰乙 门口口口日厂口口口曰厂 一 一飞下 厂飞 日口团口口口口口口口口口口口厂刁卜」口厂「几走 口「 一刃厂口日 「 扩夕 一 寸卞州寸 一 一 只一 川 盯 扮竺 —工二甲 已， ，卜如 当日 匹厂「几牙厂杯只二厂 二沙尸 一「一 州 厂 一广 一广 户产杯廷 ，召口巨匡匡江呀犷介厂州「护 一 一厂一 以厂口声 厂 厂 厂 一 片 七户尸卜 日广口 产、 网 曰 口卜曰曰曰 闷口 「一 巨卜尸广厂片口 日川口团门叮 口 日 泞 洲阳 、 妈七 广一 侧二二卜， 自 勺广一 卜 ，，一 脚匕竺砚州 别口 乙 勺门 刃 口 巨刁 州 厂门厂仁笋尸、 二 一硬 尹尸，厂气卜夏盆 一 巴二创亡二世二 ，沪 厂 二汤巨尸尸尸尸万一产产产称砚上夕亡 竺亡里广一丈 州 叼 一 节一， 奋、 一 一—气厂一亡少护，乓 萨一 ，守 内 一 、 一 一 一 一 一 宁一 产 「— 一 气爪竺 硬 口口口 书冈 洲口」匕 巨下女叮 月巨泣盯泣 一 一 ， 卜口 门门曰尸门刁兰 气户厂口 协一 曰又臼户厂户严 明 刽亡贾勺上二二吧一 ， 匕 广一 二了 ‘ 厂一 不 于 二，叫日二一 一 介 州洲附户阿曰巴沪尸 —尸 州一 犷一 目 一 卜 『门口口国 万一丁、 、 福 ，」曰冈厂门 洲 州阅二目口口匕臼匕」 口团曰卜创 ‘时银粼，白迹令吟又 石娜 转中渔戴落 头 · 壁厚互的吸 · 今 大壁厚值 护 李目 不 均壁纂贷值 忽居 镶小壁厚披 御必 · 仑 犷 一 ， 口‘ 与 、 、 哈 、 叫 ， 曰口勺曰 ， 七 匕 厂一 一 一 厂一 、 、 、 、 ， 广 ，一 咚 厂 一 洲 「一 李 翻 冈口 忽盆 ，甲 脚澎 洁叫呀 脚 勃阻 ， 亡二【，， 一 广一百一厂一厂了「二「二仁二「一 主 〔 二【二 生 「 七 习「二仁二二】二二〔 二〔二亡二【二二〔二亡二〔 二〔二」 〔 二〔 二巨三巨玉石二〔 二〔 二〔 二二二〔 二〕 」匕 花 【习「—二二巨二 犷二 〔 二巨二〔 互〔 二〔二二仁口厂二二巨二〔 二 【二二〔 〕 卜二‘二〔 二瓦二 二二二 丘 “ 认山 二瑞 比二习‘ 习〔习〔 二 二二 口 二「三」 一「， 口「门厂，厂二 「几 一 曰 吟 习 ‘ 曰‘ 」‘ 曰巨日‘ 曰‘ 日‘ 司临口巴到匕目恤幽 动 山 自目味娜孵闷卜塑止级 肠 泊 肠 山 比 盆日 嗯诬茜窗宕 毛管是度 城 践 圆 毛管 、 ， 的 主 要 我何 形状参数

一4一 毛管壁厚分布的規律主要可以归钠成下面几点： 1.毛管的平均壁厚在沿樅轴方向的变化可以明显地划分为三段（参看图2，d),即前 段，中周段和后段。这三段符合于穿孔变形的三个阶段（前后二个的不稳定阶段，中間的稳 定阶段)。实驗的材料表明，在札制較薄毛管时，所得到的前段較長而后段較短。 陆着变形由前不稳定阶段轉入稳定阶段，毛管的平均壁厚逐渐增厚。在变形的稳定阶段 中，平均壁厚变化祛微。而当变形由稳定阶段轉入后不稳定阶段时，不均壁厚又复增大。 以上二点都可以用Hr.M,ΠaBnoB的硬头假說予以解釋。 2. 在縱切面上，毛管壁厚的变化基本上是按照正弦曲線的规律，具有一定的遇期。 在直徑相对的二个樅切面上，毛管壁厚的变化基本上校照同样的正弦曲锦，仅先后结开号 (参看图2,6和B)。 3.在每一个横断面上，最大壁厚与最小壁厚总是处于直徑二端的位置。 最大壁厚点与最小壁厚点沿着毛管表面的分佈，基本上是按着螺旋救的形式。其螺距在 基本上也与上逃正弦曲腺的周期1相适应（参看图2，Γ）。 根据上述情况可以总結为：毛管壁厚在横断面上成偏心型分布，而在縱切面上則成具有 一定週期的波浪性分佈。因此毛管的壁厚不均匀性自也就具有上述双重的性質。 为此，可以將造成毛管壁厚不均的原因划分为二大类：第一大类，造成在横断面偏心型 壁厚不均的原因（即毛管内腔偏心的原因）。第二大类，造成壁厚在縱轴方向上波浪形分佈 的原因。 如所通知，金屬塑性或变形抗力在横断面的不均匀分布（造成的原因有：管坯的加热不 均，从出墟到穿孔这一中間阶段中管坯的不均匀冷却，钢料化学成分或金相組織在横断面的 不均匀分佈等)，管坯的偏向定心，管坯的不平整切头等，都可以使毛管得到偏心型的壁厚 分佈，因此都可以归納到第一大类。此处尉論从略。 应骸提出的是在穿孔时金屬在頂头前的晒縮量对于毛管壁厚成偏心型分佈的影响。根据 H.A.中oMH4eB的理論，在穿孔时頂头前的金爵具有如图3的应力状态。其中c,为从心摔来 的抗应方，爵于壓縮应力。·，一一由于管坯的椭圓化以及在塑性变形区金屬流动而引起的在 管坯中心的拉应力。·x一一由軋輥对金屬愜縮所引超的壓縮应力。 圆3在心棒顶頓前金磨的麻力状悠圆 L在这种情况下認为 十0>-0x>-0y0 根据塑性变形条件，穿孔当在如下的条件下进行，即 0g-(-0y)=y0g

一 一 毛管壁 厚分怖的规律主要可以 归钠成下面几 点 毛管的 平均壁 厚在沿凝翰方 向的变化可 以 明显地划分 为三段 参看图 ， ， 郎前 段 ， 中周段和后 段 。 这三段符合于穿孔变 形 的 三个阶段 前后二个的 不稳定阶段 ， 中尚的稳 定 阶段 。 实撇的材料表 明 ， 在札制较薄 毛管时 ， 所得到 的前段较畏 而后 段较短 。 随着变形 由前不稳定 阶段斡入稳定阶段 ， 毛管的 平均 壁 厚逐渐增 厚 。 在变形 的稳定阶段 中 ， 平均壁 厚变化甚微 。 而 当变形 由稳定阶段搏入后 不稳定阶段时 ， 平均壁厚又复增大 。 以上二点都可以 用 。 。 的硬头假靓予以 解释 。 在艇切面上 ， 毛管壁厚的变化基本上 是按照正弦 曲腺的规律 ， 具有一定 的遇期 又。 ‘ 二 孟 在遭视相对 的二个褪切面上 ， 毛管壁 厚的变化墓本上长照 同样 的正弦 曲腺 ， 仅先后错开谁 一 鑫看图 ， 和 。 。 在每一个横断面上 ， 最 大壁 厚与最小壁厚 总是处于直视二端的位置 。 最 大壁 厚点与最小壁 厚 点沿着 毛管表面的分怖 ， 墓本 上 是按着螺旋叔的形式 。 其螺距在 墓本上也与 上述正弦 曲腺的周 期 相 适应 参看图 ， 。 根据上述情 况可以总桔 为 毛管壁 厚在横 断面上成偏心型分怖 ， 而在砒切面 上 成具有 一定遇期的波浪性分怖 。 因此 毛管的 壁 厚 不均匀性 自也就具有上述双重的性鬓 。 为此 ， 可以牌造成 毛管壁 厚不均的原 因划分为二大类 第一大类 ， 造成在横断面偏心型 壁厚不均 的原 因 郎毛管内腔偏心 的原 因 。 第二大类 ， 造成 壁 厚在撇翰方 向上波浪形分怖 的原 因 。 如所遇知 ， 金履塑性或变形抗办在横断面 的不均 匀分怖 造成的原 因有 管坯的加热不 均 ， 从 出坡到穿孔 这一 中尚阶段 中管坯的不均 匀冷却 ， 铜料化 学成 分或金相粗撒在横断面的 不均匀分饰等 ， 管坯的偏 向定 』乙 ， 管坯的不 毕整切头攀 都可以使毛管得到偏心 型的壁 厚 分怖 ， 因此都可以 归钠到 第一大 类 。 此处 甜蒲从略 。 应蔽提出的 是在穿孔 时金履在填头 前的屋精量对 于毛管壁 厚成偏心 型分怖 的影响 。 根据 “ 巾。 “ 的理揣 ， 在穿 孔时顶头 前的金蜀 具有如 图 的应 力状 态 。 其 中 ， 为从心捧来 的抗应 万 ， 履于屋精应 力 。 。 — 由于管坯的椭圆化以 及在塑性变 形 区金属流动而 引起的在 管坯 中心 的拉应 力 。 。 二 — 由札辊对金眉屋精所引起的屋精应 力 。 一澎 圆 在 心棒顶 须前金属 的 澳 力 状 慈 圆 在这种情 况下 豁为 ， 一 。 二 一 ， 。 根据塑性变 形 条 件 ， 穿 孔 当在如 下的条 件 下进行 ， 郎 。 一 一 。 ， 一 少

6 一 一 或 0,=Y0。-0。 (1) 其中：1一塑性常数 d。一屈伏点 如所调知，当金屬在頂头前壓縮量增大时，管坯的椭圓率在頂头前也随即增大。因此σ，增 大。相反的当壓縮量降低时，·，相对减小。根据公式(1)当·g减小时，σ，將增大，即在 頂头前的变形抗力將增大。因此在穿孔过程中頂头处在不称定状态，錾常发生跳动现象，其 脱出軋制線的可能性随即增大，因此壁厚不均值也就加剧。实验的材料証实了这一点。如图 4所示，当在医縮帶的壓縮量减小时，毛管前端的壁厚不均值显著增加。（当心捧位橙不变 时，在壓縮帶处壓縮最的增加，意即在頂头前壓縮量之增加)。 管必尔心 9. 管控心 7 5 2 5. %在兵宿弯如五，价值 圈4穿孔麽缩量對于陛厚不均的影誓 在实际操作中，为了避免在頂头前孔腔的形成往往减小穿孔壓縮量，这是正确的。但是 过多地减少壓縮量就会造成毛管壁厚不均值的增加，这是应骸引起注意的。 从公式(1)中还可以誘导出导板間距与毛管壁厚不均值的关系。如所周知，导板間距 的作用是將管坯一毛管的橢凰率限制在一定的范圍内。这有助于毛管内外表面的質量。但 如橢圆率限止过小，則·。相应减小，·，增大，同样要造成頂头处于不稳定状态而使毛管壁 厚的不均匀值增加。 此外从图4所示的驗材料中还可以說明下面二点： 1.在低壓縮率的穿孔軋制情况下，管坯定心对于降低毛管前段的壁厚不均值有显著的 作用。因此在軋制高合金鋼管时，由于朵用低壓縮率穿孔，管坯定心无論对于改善咬入条件， 对于降低毛管壁厚不均值，都有很好的作用。 2.在采用高壓縮率穿孔刺制时，由于在顶头前形成不規則的孔腔，或者管坯中心部分 的金豳处于较大的松敢狀态，这样都会使頂头在穿孔时处于不正常的位置，因而將引起壁厚 不均值的增高。而在这种情况下，如图4所示，甚至管坯定心也会失去它应有的作用

或 其 中 ，— 塑性常数 ， — 屈伏点 ， 少 一 如所遇知 ， 当金属在顶头 前屋精量增大时 ，管坯的椭圆率在顶头前也 随 郎增大 。 因此 。 增 大 。 相反 的 当屋精量 降低时 ， 相对 诚小 。 根据公式 当 诚小时 ， ， 将增大 ， 郎在 顶头前的变形抗 力将增大 。 因此在穿孔过程 中填头处在不稳定肤态 ， 握 常发生跳动现象 ， 共 脱出卓 制腺的可能性随 郎增大 ， 因此壁 厚不均值也就加剧 。 实殷的材料征实 了这一 点 。 如 图 所示 ， 当在赓精带的厘精量诚小时 ， 毛管前端的壁厚不均值显著增加 。 当心 捧位置不变 时 ， 在屋精带处屋精量 的增加 ， 意即在 填头前屋精量之增加 。 厂 门 气 闰， 洲尺’ 洲尺 口口 口崖 口口 竺生 匕如 七 、 目 目 口 ‘ 解目口 妇目 口户 ， 月 尸 匕 口 唠介考甸杯护叫阵窗公 、 左剐布咖呱偏道 圆 穿孔屡精 量封 于 壁 厚 不 均 的 影粤 在实际操作 中 ， 为 了避觅在顶头 前孔脸的形成往往诚小穿孔厘精量 ， 这是正确的 。 担是 过 多地诚少屋精量就会造成毛管壁 厚不均值的增 加 ， 这是应敌引 起注意的 。 从公式 中还可以锈导出导板 简距与 毛管壁 厚不均值的 关系 。 如所周知 ， 导板 简距 的作 用是牌管坯— 毛管的椭 圆率 限制在一定的 范 圃内 。 这有助于毛管内外表面的臂量 。 但 如椭圆率限 止过小 ， 则 ‘ 相应 喊小 ， ‘ ， 增大 ， 同样耍造成顶头处于不稳定状 态而使毛管壁 厚的不均匀值增加 。 此 外从 图 所示 的实段材料 中还可以 靛 明下面二 点 在低屋精率的 穿孔札制情况下 ， 管坯定心对于降低毛管前段的壁 厚不 均值有显著的 作 用 。 因此在轧 制 高合金铜管时 ， 由于采 用低屋精率 穿 孔 ，管坯定 心无韵对于改善咬入条 件 ， 对 于 降低毛管壁 厚不 均值 ， 都有很好的作 用 。 在采 用 高屋精率穿 孔乾制 时 ， 由于在 顶头 前形成不规则 的孔腔 ， 或者管坯中心部分 的金属处于较大的松散状 态 ， 这样都会使顶头在 穿 孔时处于不正常的位置 ， 因而将引起壁厚 不 均值的增 高 。 而在这种情 况下 ， 如 图 所示 ， 甚至管坯定心也 会 失去 它应有的作 用 。 少

一 6 关于造成毛管壁厚在樅轴方向波浪形分布的原因，应用理論分析的結果，韶为是由于在 穿孔时金屬发生扭轉(CKpy HBaHne)现象所致。图5为扯轉使横新面为偏心型的壁厚分怖 在縱軸方向形成波浪形分佈的示意图。 圆5扭势對于壁厚在縱軸方向分怖影警的示意园 a)當沒有扭辫時，6)當扭得后 由于斜轧穿孔运动学的特点，金属流 轉速度在变形区内的分佈是极不均匀的。 在穿孔軋制时管坯一毛管轉动的角速度 在壓縮帶处为最大，而在走向入口及出口 处，則按一定曲線递减。金题作为一个統 一的变形体，而在各断面經受不相等的速 度的运动，因此金豳的扭轉在穿孔札制时 就成为不可避冤的了。 以图6，a的情形为例（心捧的頂头位 于壓縮帶处)，在变形区的工1段，金屬 扭轉方向与金厨的旋轉方向一致。而在 工2段.金肠的扭轉方向与旋轉方向相反。 因此在穿孔完了时，金碣的总扭轉值应該 是这二段分扭轉值的代数和。但是由于在 穿孔时管壁的形成始于頂头，因此影响于 壁厚分佈形态的扭轉作用仅仅是在工2一 段的扭轉现象，而不是整个变形区的总扭 轉。 根据理論}算，由于在L2一段的金 屑扭轉作用而促使壁厚在縱軸方向具有週 ☒6心棒在楚形遥的位置图 期1的波浪形分佈，其1值应骸是

关于造成 毛管壁厚在艇轴方 向波浪形分怖的原 因 ， 应 用理湍分析的拮果 ， 部为是 由于在 穿孔时金属发生松搏 印 翎 朋 现象所致 。 图 为扯膊使横断面 为 偏心型的壁厚分怖 在凝朝方 向形成波浪形 分怖的 示 意图 。 卜公洲份脚洲洲侧 、 、 了刁 十 尸 尹 碑 尹 尹 尹 户 护 尹 尹 砂 尹尹洲 尹 产 尹 尹 户 产产 产 泌护巡似妞公护 犷 刃 ， 娜匆办加沈桥另 围 扭将封于 壁 厚在 嫩轴方 向分作影李的 示意 圆 幻 赏没 有松典峙 ， 尝扭再后 由于斜轧穿孔坛动学的 特点 ， 金局流 搏速度在变形 区内的 分怖是极不均匀的 。 在穿孔轧制时管坯— 毛管搏动的 角速度 在屋粉带处为最大 ， 而在走 向入 口 及 出 口 处 ， 按一定 曲腺递喊 。 金属作 为一个就 一的变形体 ， 而在各断面翘受不相等的速 度的坛动 ， 因此金属的扭搏在穿孔札制时 就成为不可避免的 了 。 以图 ， 的情形为例 心 捧的 顶头位 于赓精带处 ， 在变 形 区的 ， 段 ， 金属 扭斡方 向与金属的旋 搏 方 向 一致 。 而在 段 金溺的扭搏方 向与旋搏方 向相反 。 因此在穿孔 完 了时 ， 金属的 总扭搏值应敌 是这二段分扭搏植的 代 数和 。 但是 由于在 穿 孔时管壁的形 成始于 顶头 ， 因此影响 于 壁厚 分怖形 态 的扭裨作 用仅仅是在 ， 一 段的扭搏现象 ， 而不是整个变形 区 的 总扭 搏 。 根据理渝豁算 ， 由于在 ， 一段的金 属扭褥作 用而促使壁厚在艇翰方 向具有遇 期 通的波浪形分怖 ， 其 只值应敌是 川 “ 吞 一 派‘ 碱二……纂习眯丫丫 」‘ 了叮… 过 一广肖一 目 “ 刊 圆 心棒在 燮 形 区 的位 置 固

一7一 2msin a [2Ro-L2cos a tg Rocos a (2) (Ro-L2cos c tgo)cos c 40 (L2 tgp+o)2+Litga2 Co8 a 其中：c一軋輥倾斜角， R一軋輥最大牛徑， L2一变形区的出口段昆度（在計算时可采用心捧長度作为近似值）， p—一軋輥出口段雠角度， 4。一在壓縮帶处的札輥間距之牛。 在实验室斜軋机的穿孔情况下，根据公式(2)計算所得的理論值(1，)大于实际测量 值(1)豹17%。这是由于在誘导公式(2)时，軸向滑移系数被簡化为1。而事实上至少 在变形区的后段，滑移现象是存在的。根据这一个推論，可以得出在变形区L2段軸向滑移 系数的公式。即 A=1,×40 或 (3) 其中：40一縱軸向滑移系数， 山一毛管壁厚在縱軸方向变化的实测遇期， 1,一毛管壁厚在樅軸方向变化遇期的理論值（可从公式(2)求得)。 根据同样的推导，可以得出当頂头突出壓縮帶nm时（参看图6B），毛管壁厚在樅轴 方向波浪形分布的理論逦期值 2x(L2+n) Rocos a (Ro-L2cos a tgv)cos a N(La+)+Ltga cos a sinc[2R,-L2 cos atg〕 n Rocos a (Ro-ncos a tg9)·cosa (4) 40 (n)ntg coga 8inc[2Ro-ncosc ig〕 其中：n一頂头伸出壓縮帶的距离MM. B一札輥入口段的雏角度 其余符号的含义同公式(2)。在这里应該着重指出，壁厚在樅轴方向波浪形分怖的週 期，既不是金属在变形区螺旋位移的螺距，也不是在变形区金属总的扭轉的表现，而只能是 在壁厚形成区域中部份扭韓所造成的后果。这一点在文献中往往被混淆。 此外，在穿孔軋制时由于軋輥惧斜的关系，心捧的均整段並不能充分发揮“辗整”壁厚 的作用。而在毛管内壁往往留下如双导螺旋般的具有一定螺距的均整印痕。这个螺距相当于 在心捧均整段金屬螺旋位移的螺距。在毛管的前段，印痕的螺距較小，而在后段則較大，这 是由于在縱軸方向变形抗力在前后阶段有異所致。 这些螺旋形不不整的均整印痕使偏心型波浪形的毛管壁厚分怖盆趋复杂。但是在礼机朝

一 邪 〔 。 一 ， 沪〕 旦巡里竺一 命里止丛鲤丝鲤壑些里一 内 刀 ， 口 口 ‘ 以 戈 一 一早 勺。 艺 、 姜 吕 “ 其 中 — 轧棍倾斜角 ， 。 — 札朝最 大半视 ， — 变形 区的 出 口 段是度 在补算时可采用心 捧畏度作 为近似值 ， 叨— 轧辊出 口段雄角度 ， 、 。 — 在屋精带处 的轧辊简距之 半 。 在实段室斜札 机的穿孔情 况下 ， 根据公式 豁算所得的理靛值 只 ， 大于实际侧量 值 只动 豹 。 这是 由于在爵导公式 时 ， 翰向滑移系数被筒化为 。 而事实上 至少 在变形区的后段 ， 滑移现象是存在的 。 根据这一个推渝 ， 可以得出在变形 区 ， 段朝 向滑移 系数的公式 。 郎 风巾 只 ， 兮。 又‘ 八 市 ” “ 一不 一 、 。 —桃朝 向滑移系数 ， 标— 毛管壁厚在艇翰方 向变化的实 遇期 ， 其 中 孟， — 毛管壁厚在撇翰方 向变化遇期的理希值 可从公式 求得 。 根据同样的推导 ， 可以得出当顶头突出屋精带 二 时 参看图 ， 毛管壁厚 在雄勒 方向波浪形分怖的理豁遇期植 ‘ ’ 一 可 豆硬户二 ， ， 招攀李丛夔夔壑习一 夕 ， 伊 、 。 ， ， ‘ 护 叭切一 州 。 ，‘ 十 妇互 “ ，， 一 〔 。 一 ， 中〕 。 — 一 。 一 口 砚爵 一” 十 ” ’ “ 〕 〔 一 口〕 其 中 — 顶头伸出屋精带的 距离 、 口— 札棍入 口段的维角度 其余符号的 含义 同公式 。 在这里应孩着重指 出 ， 壁厚在褪翰方 向波浪形分怖的遇 期 ， 既不 是金属在变形 区螺旋位移的螺距 ， 也不 是在变形 区金属总的扭棘的表现 ， 而 只能 是 在 壁厚形成 区域 中部份扭搏所造成的后果 。 这一点在文献 中往往被混 淆 。 此 外 ， 在穿孔轧制 时 由于轧辊倾斜的 关系 ， 心 捧的均 整段亚不能充分发捧 “ 辗整 ” 壁厚 的作用 。 而在毛管内壁往往留 下如双 导螺旋般 的具有一定螺距的均整印瘪 。 这个螺距相 当于 在 』合捧均整段金局螺旋位移的螺距 。 在毛管的前段 ， 印痕的螺 距较小 ， 而在 后段 较大 ， 这 是 由于在桃翰方 向变形抗力在前后阶段有界所致 。 这些螺旋形 不 平整的均整印痕使偏心 型波浪形的 毛管壁厚分怖盘趋复杂 。 但是在札机视

8 整正常的情况下，它影响壁厚不均植法做。而在軋机調整不当，心捧几何形状不正的情况 下，則无論对于壁厚分佈的形态以改对于壁厚不均的絕对值都会发生显著的影响。 粽上所逃，毛管壁厚不均勻性是有規律的毛管壁厚分佈的黏果。后者基本上由三方面的 因素所决定：一、在横断面的偏心型分佈；二、在樅切面具有一定退期的波浪性的分佈和 三、均整印痕的影响。 圆7毛管壁厚不均形成示意图 a)营不存在偏心的内腔时，6)蕾存在有偏心的内腔時 图7是毛管壁厚不均形成的示意图。他与实际测量的毛管的壁厚分佈相符合（参閱图2 及图8，图8引自牙.I.BaTKMH的材料)。 根据上述观察和理論分析的秸果，說明我們与牙.几.BaTKMH的毛管壁厚不均形成学戬有 分歧之处。按照后就，这种不均的形成，主要是由于在斜軋穿孔时，輥的震动週期与管坯 一毛管一心棒—頂桿系铳的度动遇期相異所致。 毛管号庭MN 阁8在毛管(90×6.5MM)前段的一个饿切面上壁厚的分 佈（根据牙.几.BaTKHH的材料) 在这里我們並不否認这些震动週期的存在。他們的存在确使毛管壁厚不均的分佈在性傅 上盆加复杂化，或者在絕对值上有所增佩。但是毛管壁厚的不均匀分你有其基本的規律性 (性質)，这些規律性是由于在斜轧机上金属变形的特点所次正、軋輥与頂桿系就震动 测期闲異的理論並不能說明毛管壁厚分佈的規律性，而調整或改变这些震动週期，提据 牙.刀.BaTK4H的材料，並不能从根本上改变毛管婆厚分佈的这种特点

整正常的情 况下 ， 它影响壁 厚不均植甚微 。 而在卓 机稠整 不 当 ， 心 捧 几何形 肤不正的情 况 下 ， 无篇对 于壁 厚 分怖的 形 态以 及对 于壁 厚不均 的 艳对 值都会发生显著的影响 。 粽上所述 ， 毛管壁 厚不均 匀性 是有规律的 毛管壁 厚分怖的拮果 。 后 者基本上 由三方 面的 因素所决定 一 、 在横 断面的偏心 型分怖 二 、 在艇切面 具有 一定遇 期的 波 浪性的 分怖和 三 、 均整印痕的影响 。 缨黔黔臀 赢赫巍瞬 圆 毛 管壁 厚 不 均 形成示 意 固 赏不 存在 偏心 的 内腔 待 ， 赏存在 有偏心 的 内腔 峙 图 是毛管壁 厚不均 形成 的 示意图 。 他与实 陈 量的 毛管的壁厚分怖相符合 参朋图 艺 及 图 ， 图 弓 自 只 月 朋 的 材料 。 根据上述观察和 理谕分析的桔果 ， 靓 明我俩与 只 月 翩 的 毛 管壁厚 不均形成学靓有 分歧之处 。 按照后 靓 ， 这种不 均的 形成 ， 主耍 是 由于在斜札穿孔时 ， 札辊的震动遇期与 管坯 — 毛 管— 心 棒— 填捍系就的震动遇期相具所致 。 乃 爪 厂伙 川七 八 厂厂 、 刃亏 脚 产了 尸 、 厂一一甲 勺 丫 入侧、 犷 ， 万 圆 在 毛 管 、 前段 的 一 个 缎 切 面 上 壁厚 的 分 作 根据 只 几 ’ 翩 的 材料 在这里我朽益不否靓这些震动遇期的存在 。 他俏的存在 确使毛管壁 厚不均的 分怖在性省 上盒 加复杂化 ， 或者在艳对植上有所增 加 。 但是 毛管壁 厚 的不均匀分怖 有 其 基 本的 规律性 性簧 ， 这些 规律性 是 由 于在斜 札机上 金属变 形 的 特 点 所决定 。 札辊与 顶 捍系就震动 遇期相具的理谕益不能 既 明 毛管壁 厚 分 怖 的规律性 ， 而 稠整或改变 这些 震 动 遇期 ， 根据 只 、 朋 、 的材料 ， 亚不能从根本上 改变 毛管壁厚 分怖的这种特点

9 順便可以提出的是，根据我們的材料，在絕大部分情况下，毛管在前段和后段具有較大 的壁厚不均值，並且变化較烈。而在中間段則其值較小，且变化极微。这些情况証实了某些 研究者在早先提出的，所罪在穿孔过程中心棒有自定心(CaMoLeHTpoBKa)现象的存在。发 生自定心的原因是心棒在穿孔过程中有保持二側壓力均衡的傾向。据此則管坯的定心与設法 使頂桿在穿孔初期固定在軋線位置的装橙，自有其重要的意义。根据我們对于管坯定心的研 究，認为在下列情况下管坯定心对于降低毛管前段壁厚不均具有显著的作用，即：较高的管 坯加热温度，穿孔壓縮量較小以及札制較厚毛管。此外管坯定心的形状与大小应骸与心棒顶 头的形状相适合，否則其作用就要显著降低。 三、在圆形孔型中金漫的不均匀变形和對稀型壁厚不均的形成 在自动軋管机上一般朵用帶切線或圆弧側边斜度的圓形孔型以造成啖入的条件。因此任 一个孔型的宽度总大于共高度面精成一定的橢圆率(：=我豹的离度)在自动轧管机上 孔型的宽度) 毛管壁厚的壓縮是在具有一定稀画率的孔型和圆形的心棒中間进行的，这样由于孔型的几何 特点就决定了在軋制时金属的变 形是不均匀的。 名-道发河管解明 武就金属在帶切線側边斜度 反台毛管的补 的圆形孔型中变形的情况作純几 何的分析。 图9表示四分之一的孔型， CB角为孔型之側角，KPA为孔 型的輪廓，ME为圆形心棒的界 線，ABCD为变形前的毛管， APKMFD为通过第一道后理論 上管子所具有的几何形状。在这 里假定軋輥的孔型和心棒是刷 体，而金属在受牛徑方向壓縮后 只流向縱轴方向，即金属在横方 向的流动（橘展y山peHne或收 周9 在带切線侧邊的圆形孔型中轧制時毛管 管壁的夔形情况固（一道轧制） 歙yTaxKa)为署。 根据轧制后管子的形状，可以將管子和湘对应的孔型划分为三个区（見图9）。第一个 区(I)位于孔型的周部，在这一个区域中理論上应認为有均匀的饜縮变形。第二个区(I) 由于孔型受斜边影响与心棒的閒距逐渐扩大，因此壓縮变形逐渐减少。在第三个区（亚）中由 于孔型与心棒之間的距离大于原始毛管的壁厚，因此在这一个区域中在軋制时理論上認为沒 有发生壁厚的感縮，这一个区城可以用中心角0？来表示。 同样的方法可以用来分析在第二道軋制时沿孔型周边变形的情况以及在：其他团形或椭团 形孔型札制时变形的分佈。此处从略。 根据对于各种孔型在不同乹制情况下分析的結果，我們認为可以用日？作为在一定壓縮 率的軋制情况下，各种孔型由于几何特点而使变形成为不均匀性的-一种此較指数。分析的黏 果表明：孔型椭個率的增大以及傾側角的增大都使6：增大，在孔型椭率为固定值的情

一 一 顺便可以提出的是 ， 根据我俩的材料 ， 在艳大部分情况下 ， 毛管在前段和后段具有较大 的壁厚不均值 ， 亚且变化较烈 。 而在 中简段刻其植较小 ， 且变化极微 。 这些情况征实 了某些 研究者在早先提出的 ， 所稍在穿孔过程 中心棒有 自定心 ， 。 够 。 取 现象的存在 。 发 生 自定心的原 因是心棒在穿孔过程 中有保持二侧厘 力均衡的倾 向 。 据此 管坯的定心 与睽法 使顶捍在穿孔初期 固定在轧腺位置的装置 ， 自有其重要的 意义 。 根据我渭对于管坯定心 的研 究 ， 豁为在下列情 况下管坯定心 对于降低毛管前段壁 厚不均具有显著的作 用 ， 即 较高的管 坯加热温度 ， 穿孔屋精量较小以 及轧制较厚 毛管 。 此 外管坯定心 的形肤与 大小应孩与心棒顶 头 的形状相适合 ， 否则其作 用就要显著降低 。 三 、 在圆形孔型中金月的不均匀变形和封栩型璧厚不均的形成 在 自动札管机上一般采用带切腺或 圆弧侧边斜度的 圆形 孔型以 造成 咬入的条件 。 因此任 一个孔型的竟度总大于其 高度而裤成一定 的 椭 圆 率‘ 。 一 粤禁婆篡、 ， 、 自动。 」 ， 和 卜 ’ ‘ “ 一“ 一 ‘ 、 ‘ ’ “ ’ ’ ， “ 一 一 一 ” 阴 曰 、 ’ 一 孔型的 高度 ， 住 目 功和 写 饥上 毛管壁厚 的屋拙是在具有一定椭圆率的孔型和圆形的心棒 中周进行的 ， 这样 由于孔型的几何 特点就决定 了在轧制时金属的变 形 是不均匀的 。 藏就金属在带切腺侧边斜度 的 圆形孔型 中变形的悄 况作越 几 何的分析 。 图 表示 四 分之一的孔型 ， ， 角为孔型之侧角 ， 为孔 型的翰廓 ， 为 圆形心棒的界 腺 ， 为变形前 的毛管 ， 为通过第一道后理谕 上管子所具有的几何形状 。 在这 里假定 轧棍 的孔型 和心棒是 剐 体 ， 而金属在受半视方 向厘精后 只流向凝翰方 向 ， 郎金属在横方 向的流 动 横展 。 ， ， 或收 欲 ， ，二 ‘ 为零 。 一 、 、 、 、、 、 、纽、 多 一 道传 伽梦如娜 卜苍毛呀的、 今 刀冲 。 如令 ， 肠 苏么 一 一一圣及一 圆 在 带切稼侧 邀的 圆 形孔 型 中轧制 睁 毛 管 管壁 的 燮 形 情 况 圈 第一 道 札制 根据轧制后 管子的形状 ， 可以 将管子和 相对应 的孔型划分 为三个 区 见 图 。 第一个 区 位于孔型的 圆周部 ， 在这一个 区域 中理渝上应 韶为有均 匀的屋精变形 。 第二 个 区 万 由于孔型受斜效影响与心棒的 简距逐撕扩大 ， 因此屋精变形逐嘲减少 。 在第三个 区 中 由 于孔型与心 棒之 固的 跟离大于原始 毛管的壁 厚 ， 因此在这一个 区域 中在轧制时理希上 韶为没 有发生壁 厚 的艇精 ， 返一个 区域可以 用 中心 角 彻 来表 示 。 同 样 的方法可 以 用来分析在 第二道札制 时抬 孔型周边变形 的情况以 及 在其他 圆形 或椭圆 形 孔型轧制 时变形 的 分怖 。 此 处从略 。 根据对 于各种孔 型在不 同乾制情 况下分析的桔果 ， 我们韶为可以 用 彻 作 为在一定屋精 率的乾制情 况下 ， 各种孔型 由于兀何特点而使变形成 为不均 匀性的 一种此较指 数 。 分析的桔 果表 明 孔型椭圆率的增大以及倾侧角的增大都使 彻 增大 ， 而在孔型椭 回率 为 固定被的情

-10一 况下，椭圓孔型所具有的：大于圆形孔型，而帶切線的和帶圆弧側边斜度的图形孔型他們 之間的0g相差不大。 如图9所示在圆形孔型中札制第一道时，在孔型的頂上壁厚由原S。壓縮成为S1,而 在第（Ⅲ）区内，由于沒有发生壓縮作用，壁厚在札制后理論上仍应保留S。。因此在第一 道軋制后纲管应骸具有的理論壁厚不均匀值为 PI=S:-SI 其相对值为 P0m-1=S:怎S1=1-1 (5) 在此处：S.一毛管之壁厚 S虹一經过第一道轧制后在孔型頂上之壁璧厚，可認为是孔型与心棒間之命定間距 或鋼管在第一道軋制后的命义壁厚值。 :一第一道轧制时的壁厚歷箱率=S:。 用同样的分析，在經过第二道軋制后鋼管应具有如下的理論壁厚不均勻值。 P0rH-1=A红-1 (6) 处：红一在第二道轧制时之壁厚壓檐率=，（其中S为轻过第二道札制后在孔 上之壁厚)。 由此可知在自动軋管机上鋼管壁厚不均勻的形成基本上是由于圆形孔型帶侧边斜度的几 第-道镜 第“直孩 碧三道後 388 60 622 620 520 775 63H 67 固10在带侧逢斜度的圆形孔型中轧制时钢管管壁在每一道轧制后的燮化情形

一 一 况下 ， 椭圆孔型所具有的 助 大于圆形 孔 型 ， 而带切腺的和带圆弧侧边斜度的圆形 孔型他们 之 简的 彻 相差不大 。 如 图 所示在 圆形 孔型 中 轧制 第一道时 ， 在孔型的 顶上壁厚 由原 ， 厘精成为 ， 而 在 第 区内 ， 由于没有发生屋精作 用 ， 壁厚 在札制后理渝上仍应保留 ， 。 因此在第一 道轧制后翎管应孩具有 的理谕壁 厚不均匀值为 ， 一 其相对值为 ， 一 ， 丫 “ 一 一一 一二一一一 一 人 一 万 工 在此处 — 毛管之 壁厚 — 题过第一道札制后在孔型顶上之 壁 厚 ， 或剔管在第一道轧制后 的命义壁 厚值 。 。 ，工 一 第一道轧制时的 壁厚 屋精率 一 言全 。 可 韶为是孔型 与心 棒 周之命定 简距 用 同样的分析 ， 在粗过第二道轧制后粼管应具有如 下的理渝壁 厚不均匀值 。 。 。 几 一 此处 孟 — 在第二道轧制时之壁厚魔精率 上之壁厚 。 ， ， ， ， ， 二 、 ， 、 … ， 二 下一 又共 甲 场 一 卜 为挫过弟二迫率 制石 任扎型垠 由此可知在 自动轧管机上铜管壁厚不均匀的形成基本上 是 由于圆形 孔型带侧边斜度的几 纂 一 道残 攀 ‘ 道娘 圆 在 带侧 逢针 度 的 圈 形孔 型 中轧制 峙翎 管管壁 在每一 道轧制 后 的 变化情 形