.976. 北京科技大学学报 第29卷 开挖路暂 例方卸载 弃方清理 强夯反压填土 线滑动面 岩土改性 微型抗滑桩 滑坡剪出口 图2复活古滑坡治理工程对策示意图（体积200万m) Fig.2 Sketch of the reinforcement measure of No.I revivatory ancient landslide 弃方 后，不会引起新的坡体失稳问题， (2)反压：利用清除的弃方及卸载土石方在滑 显然，微型抗滑桩在古滑坡复活治理工程中发 体前进行反压，减小滑体下滑空间，增加下滑阻力； 挥了不可忽缺的作用，对于微型抗滑桩而言，桩体 在滑体前缘、窑深沟内进行整沟反压回填 上每一位置上的受力状况、在不同位置的承载状况、 (3)压力注浆微型抗滑桩：在滑体范围内布置 抗滑桩受力状态的时效性等许多问题有待进一步的 压力注浆微型抗滑桩，利用锚孔实施压力注浆，改善 研究，由于受力体系的复杂性，单纯的解析解分析 滑面、坡体岩土体物理力学性质，增加滑体的抗滑能 是非常困难的，同时也很难将这些问题解释清楚；而 力 结合工程实例利用数值模拟和力学分析相结合的方 2,2I#滑坡处治稳定性评价 法，则可相对容易地得到较为合理的答案 2.2.1计算方法及计算模型 根据对现场工程地质调查结果的分析，对I# 3微型抗滑桩承载分析 滑坡体稳定性及其处治采用有限差分FLAC数值模 设置在岩土体中加固结构与岩土体共同作用构 拟方法进行计算， 成了复杂的承载体系[3]，在本工程实例治理设计 滑体模型采用平面应变假设，滑坡岩土体塑性 中，由于采用了包括卸载、反压、注浆、微型抗滑桩等 屈服准则采用遍布节理模型(ubiquitous joint mod 多种不同属性的加固方式的复合处治方案，滑体受 el)描述 力体系变得更为复杂，为简化起见，以下只分析微 2.2.2I#滑坡处治前后稳定性分析 型抗滑桩与岩土体之间的相互作用关系 通过对I#滑坡非加固状态下的模拟分析，岩 桩土相互作用及变形关系如图3所示，根据文 土体滑移线明显，坡面水平位移达30cm以上，与古 献[46]的假设： 滑坡复活实际滑动距离相差不大，坡面附近塑性破 (1)岩土体变形时沿着AEB和A'B'E'产生两 坏区较大，岩土体在滑坡推力作用下，主要受拉力破 个滑动面，其中EB和E'B'与X轴的交角等于牙+ 坏，坡体随时有沿滑移面继续下滑的危险 根据I#滑坡在仅采取坡脚压土条件下的坡体 号： 位移和塑性区分布情况，认为坡脚填土后，对控制滑 (2)岩土体只在桩体周围AEBB'E'A'区域的 坡体沿原有滑移面发生滑动具有一定的效果：但坡 变形为塑性，并且服从Mohr-Coulomb屈服准则，此 脚的反压填土使得滑移线上移，产生新的滑移面. 时岩土体可以用内摩擦角P和粘聚力c的塑性体来 并且伴随填方高度的增加，滑移线逐渐上移，并不能 表示； 完全抑制滑坡体的滑移， (3)忽略在深度方向上位移，岩土体处于平面 对I*滑坡在同时采取上部卸载和坡脚压土措 应变状态； 施下数值分析，结果显示：上部卸载使得坡面上水平 (4)桩体为刚性： 方向的位移有所降低；但是基于上述原因，该加固方 (5)AA面上作用力为主动土压力； 案仍无法从根本上控制滑坡体的滑移 (6)在考虑塑性区AEBB'E'A'的应力分量时， 数值计算同时表明：通过卸载、反压及压力注 作用在AEB和A'BE面上的剪应力可以忽略不 浆、微型抗滑桩等复合加固手段的实施，可有效控制 计. 古滑体的继续滑动，最大水平位移由未加固状态下 根据塑性区域AEBB'E'A的受力平衡条件，可 的30~40cm下降到5mm左右；且该加固方案实施 以认为作用于平面AA和平面BB的侧向力之差就图2 复活古滑坡治理工程对策示意图（体积200万 m 3） Fig．2 Sketch of the reinforcement measure of No．1revivatory ancient landslide 弃方． （2） 反压：利用清除的弃方及卸载土石方在滑 体前进行反压‚减小滑体下滑空间‚增加下滑阻力； 在滑体前缘、窑深沟内进行整沟反压回填． （3） 压力注浆微型抗滑桩：在滑体范围内布置 压力注浆微型抗滑桩‚利用锚孔实施压力注浆‚改善 滑面、坡体岩土体物理力学性质‚增加滑体的抗滑能 力． 2∙2 Ⅰ＃滑坡处治稳定性评价 2∙2∙1 计算方法及计算模型 根据对现场工程地质调查结果的分析‚对Ⅰ＃ 滑坡体稳定性及其处治采用有限差分FLAC 数值模 拟方法进行计算． 滑体模型采用平面应变假设‚滑坡岩土体塑性 屈服准则采用遍布节理模型（ubiquitous-joint mod￾el）描述． 2∙2∙2 Ⅰ＃滑坡处治前后稳定性分析 通过对Ⅰ＃ 滑坡非加固状态下的模拟分析‚岩 土体滑移线明显‚坡面水平位移达30cm 以上‚与古 滑坡复活实际滑动距离相差不大．坡面附近塑性破 坏区较大‚岩土体在滑坡推力作用下‚主要受拉力破 坏‚坡体随时有沿滑移面继续下滑的危险． 根据Ⅰ＃滑坡在仅采取坡脚压土条件下的坡体 位移和塑性区分布情况‚认为坡脚填土后‚对控制滑 坡体沿原有滑移面发生滑动具有一定的效果；但坡 脚的反压填土使得滑移线上移‚产生新的滑移面． 并且伴随填方高度的增加‚滑移线逐渐上移‚并不能 完全抑制滑坡体的滑移． 对Ⅰ＃滑坡在同时采取上部卸载和坡脚压土措 施下数值分析‚结果显示：上部卸载使得坡面上水平 方向的位移有所降低；但是基于上述原因‚该加固方 案仍无法从根本上控制滑坡体的滑移． 数值计算同时表明：通过卸载、反压及压力注 浆、微型抗滑桩等复合加固手段的实施‚可有效控制 古滑体的继续滑动‚最大水平位移由未加固状态下 的30～40cm 下降到5mm 左右；且该加固方案实施 后‚不会引起新的坡体失稳问题． 显然‚微型抗滑桩在古滑坡复活治理工程中发 挥了不可忽缺的作用．对于微型抗滑桩而言‚桩体 上每一位置上的受力状况、在不同位置的承载状况、 抗滑桩受力状态的时效性等许多问题有待进一步的 研究．由于受力体系的复杂性‚单纯的解析解分析 是非常困难的‚同时也很难将这些问题解释清楚；而 结合工程实例利用数值模拟和力学分析相结合的方 法‚则可相对容易地得到较为合理的答案． 3 微型抗滑桩承载分析 设置在岩土体中加固结构与岩土体共同作用构 成了复杂的承载体系［1—3］．在本工程实例治理设计 中‚由于采用了包括卸载、反压、注浆、微型抗滑桩等 多种不同属性的加固方式的复合处治方案‚滑体受 力体系变得更为复杂．为简化起见‚以下只分析微 型抗滑桩与岩土体之间的相互作用关系． 桩土相互作用及变形关系如图3所示‚根据文 献［4—6］的假设： （1） 岩土体变形时沿着 AEB 和 A′B′E′产生两 个滑动面‚其中 EB 和 E′B′与 X 轴的交角等于 π 4 ＋ φ 2 ； （2） 岩土体只在桩体周围 AEBB′E′A′区域的 变形为塑性‚并且服从 Mohr-Coulomb 屈服准则‚此 时岩土体可以用内摩擦角 φ和粘聚力c 的塑性体来 表示； （3） 忽略在深度方向上位移‚岩土体处于平面 应变状态； （4） 桩体为刚性； （5） A A′面上作用力为主动土压力； （6） 在考虑塑性区 AEBB′E′A′的应力分量时‚ 作用在 AEB 和 A′B′E′面上的剪应力可以忽略不 计． 根据塑性区域 AEBB′E′A′的受力平衡条件‚可 以认为作用于平面 A A′和平面 BB′的侧向力之差就 ·976· 北 京 科 技 大 学 学 报 第29卷