·990· 工程科学学报，第37卷，第8期 (b) 102 60 96 55 90 504 78 72 66 8.0859.0 60 7.5 8.08.5 9.0 95 混合料中水分的质量分数/% 混合料中水分的质量分数% ◆ 1.7d 1.6 68 64 14 60 1.3 56 ◆ 48 0.9 0.8 44 75 8.08.59.0 0.7 95 7.5 8.08.59.0 9.5 混合料中水分的质量分数% 混合料中水分的质量分数% 1一常规制粒，2一分流辊压成型-制粒，3一分流造球-制粒：BS精矿碱度1.64，混合料总碱度1.90，混合制粒3mn 图6混合料水分对不同制粒工艺下烧结指标的影响.(a)转鼓强度：(b)固体燃耗：()成品率：(d)利用系数 Fig.6 Effect of moisture content in the mixture on the sintering indexes by using different granulation sintering processes:(a)tumble index:(b) solid fuel rate:(c)yield:(d)productivity 化制粒烧结后，能提高烧结矿中赤铁矿及铁酸钙的含 36 3k 量，减少玻璃质的生成：与分流辊压预成型强化制粒烧 32 结工艺相比，分流造球预成型强化制粒烧结工艺能形 成更多的赤铁矿及铁酸钙，减少玻璃质的产生.此外， 2 不同分流预成型强化制粒工艺下成品烧结矿中气孔分 布状况如图9所示 24 在常规制粒工艺下烧结矿为大孔薄壁结构.镜铁 22 精矿经分流预成型强化制粒烧结后，焦粉比例降低，孔 20 洞发展为较均匀的中孔厚壁结构.此外，镜铁精矿经 7.5 8.0 8.59.0 9.5 分流预成型强化制粒烧结后，烧结矿内部矿物结晶完 混合料中水分的质量分数% 善，胶结紧密，因此烧结矿转鼓强度和治金性能得以 1一常规制粒，2一分流辊压成型-制粒，3一分流造球-制粒：BS精 改善. 矿碱度1.64，混合料总碱度1.90，混合制粒3min 2.5分析讨论 图7混合料水分对不同制粒方式下垂直烧结速度的影响 Fig.7 Effect of moisture content in mixture on the flame speed by 以上研究表明，分流预成型强化制粒工艺能弥补 using different granulation sintering processes 镜铁精矿亲水性差及难以成球的不足，强化镜铁精矿 的制粒效果，改善镜铁精矿的烧结性能 2.4分流预成型强化制粒工艺对成品烧结矿矿相的 分流预成型强化制粒时，镜铁精矿粉的粒度均匀， 影响 利用生石灰做粘结剂（同时也是很好的熔剂），生石灰 在光学显微镜下统计，不同制粒工艺下成品烧结 打水消化后，呈粒度极细的消石灰Ca(OH),胶体颗 矿的矿物组成含量如表6所示.三种成品烧结矿主要 粒.这些广泛分散于镜铁精矿粉中的Ca(OH)2具有很 由赤铁矿、磁铁矿和铁酸钙组成，兼顾有少量橄榄石、 强的亲水性，使精矿颗粒与消石灰颗粒靠近，产生必要 铁酸镁、硅酸钙、玻璃质等.镜铁精矿经分流预成型强 的毛细力，增强精矿粉的黏性，使得精矿粉易于自身成工程科学学报，第 37 卷，第 8 期 1—常规制粒，2—分流辊压成型--制粒，3—分流造球--制粒; BS 精矿碱度 1. 64，混合料总碱度 1. 90，混合制粒 3 min 图 6 混合料水分对不同制粒工艺下烧结指标的影响． ( a) 转鼓强度; ( b) 固体燃耗; ( c) 成品率; ( d) 利用系数 Fig． 6 Effect of moisture content in the mixture on the sintering indexes by using different granulation sintering processes: ( a) tumble index; ( b) solid fuel rate; ( c) yield; ( d) productivity 1—常规制粒，2—分流辊压成型--制粒，3—分流造球--制粒; BS 精 矿碱度 1. 64，混合料总碱度 1. 90，混合制粒 3 min 图 7 混合料水分对不同制粒方式下垂直烧结速度的影响 Fig． 7 Effect of moisture content in mixture on the flame speed by using different granulation sintering processes 2. 4 分流预成型强化制粒工艺对成品烧结矿矿相的 影响 在光学显微镜下统计，不同制粒工艺下成品烧结 矿的矿物组成含量如表 6 所示． 三种成品烧结矿主要 由赤铁矿、磁铁矿和铁酸钙组成，兼顾有少量橄榄石、 铁酸镁、硅酸钙、玻璃质等． 镜铁精矿经分流预成型强 化制粒烧结后，能提高烧结矿中赤铁矿及铁酸钙的含 量，减少玻璃质的生成; 与分流辊压预成型强化制粒烧 结工艺相比，分流造球预成型强化制粒烧结工艺能形 成更多的赤铁矿及铁酸钙，减少玻璃质的产生． 此外， 不同分流预成型强化制粒工艺下成品烧结矿中气孔分 布状况如图 9 所示． 在常规制粒工艺下烧结矿为大孔薄壁结构． 镜铁 精矿经分流预成型强化制粒烧结后，焦粉比例降低，孔 洞发展为较均匀的中孔厚壁结构． 此外，镜铁精矿经 分流预成型强化制粒烧结后，烧结矿内部矿物结晶完 善，胶结紧密，因此烧结矿转鼓强度和冶金性能得以 改善． 2. 5 分析讨论 以上研究表明，分流预成型强化制粒工艺能弥补 镜铁精矿亲水性差及难以成球的不足，强化镜铁精矿 的制粒效果，改善镜铁精矿的烧结性能． 分流预成型强化制粒时，镜铁精矿粉的粒度均匀， 利用生石灰做粘结剂( 同时也是很好的熔剂) ，生石灰 打水消化后，呈粒度极细的消石灰 Ca ( OH) 2 胶体颗 粒． 这些广泛分散于镜铁精矿粉中的 Ca( OH) 2具有很 强的亲水性，使精矿颗粒与消石灰颗粒靠近，产生必要 的毛细力，增强精矿粉的黏性，使得精矿粉易于自身成 · 099 ·