朱德庆等：分流预成型强化制粒改善镜铁矿粉烧结性能 989 63 78 62 7 59 56 68 64 3.8 4.44.64.85.0 4.04.24.44.64.85.05.2 焦粉配比/% 焦粉配比% 8 1.7( 16 74 1.5 68 14 64 13 3.8 4.0 4.44.64.85.05.254 1.2 3.84.04.2444.64.85.05.254 焦粉配比/% 焦粉配比/% 1一常规制粒，2一分流辊压成型-制粒，3一分流造球-制粒：烧结混合料水分8.5%，BS精矿碱度1.64，混合料总碱度1.90，混合制粒3m 图5焦粉配比对不同制粒工艺下烧结指标的影响.()转鼓强度：(b)固体燃耗：(c)成品率：(d)利用系数 Fig.5 Effect of coke dosage on the sintering indexes by using different granulation sintering processes:(a)tumble index:(b)solid fuel rate:(c) yield:(d)productivity 表4不同制粒工艺下烧结的合适焦粉配比及烧结指标 Table 4 Appropriate coke dosage and sintering indexes for different granulation sintering processes 制粒 最佳 透气性 垂直烧结速度/ 成品 利用系数/ 转鼓 固体燃耗/ 返矿平 方式 焦比/% 指数 (mm'min-1) 率/% (tm2h-1) 强度/% (kgt-1) 衡系数 常规 4.85 0.121 29.07 71.54 1.44 57.60 76.46 0.97 辊压分流 4.70 0.146 35.04 71.47 1.64 57.93 76.97 0.95 造球分流 4.20 0.136 33.52 72.24 1.71 63.80 65.24 0.96 注：烧结混合料水分8.5%，Bs精矿碱度1.64，混合料总碱度1.90，混合制粒时间3min 矿的产质量下降的 综合考虑烧结指标，镜铁矿分流制粒的碱度以1.64 综合考虑烧结产质量指标，三种制粒方式下混合 合适 料水分以8.5%为最佳，烧结速度以33.5 mm'min左 2.3分流预成型强化制粒工艺对成品烧结矿冶金性 右较为适宜. 能的影响 2.2.3分流预成型的精矿碱度 不同预成型方式下成品烧结矿的还原性指数 如图8，保持烧结矿总碱度1.90不变，通过改变 (RI)和低温还原粉化率(RDI)如表5所示.由上述 生石灰在镜铁精矿中的配比来调节镜铁精矿分流预成 治金性能的结果可见：镜铁精矿采用分流预成型后 型时的碱度，并考查碱度变化对烧结指标的影响.随 能够提高成品烧结矿的还原性指数，低温还原粉化 着镜铁精矿分流预成型时的碱度增大，分流预成型的 率RDI,.5m则从71.95%分别降至70.35%和 镜铁精矿和内配的生石灰在高温下生成铁酸钙液相， 64.98%,但均大于我国优质烧结矿的技术指标 烧结矿的强度及烧结利用系数均得到相应提高.但 (RDI,315m≥60%).综上所述，镜铁精矿采用分流 是，当分流预成型的镜铁精矿碱度大于1.64时，两种 辊压预成型强化制粒工艺，能够获得具有良好治金 分流预成型强化制粒工艺下的烧结指标均趋于稳定， 性能的烧结矿朱德庆等: 分流预成型强化制粒改善镜铁矿粉烧结性能 1—常规制粒，2—分流辊压成型--制粒，3—分流造球--制粒; 烧结混合料水分 8. 5% ，BS 精矿碱度 1. 64，混合料总碱度 1. 90，混合制粒 3 min 图 5 焦粉配比对不同制粒工艺下烧结指标的影响． ( a) 转鼓强度; ( b) 固体燃耗; ( c) 成品率; ( d) 利用系数 Fig． 5 Effect of coke dosage on the sintering indexes by using different granulation sintering processes: ( a) tumble index; ( b) solid fuel rate; ( c) yield; ( d) productivity 表 4 不同制粒工艺下烧结的合适焦粉配比及烧结指标 Table 4 Appropriate coke dosage and sintering indexes for different granulation sintering processes 制粒 方式 最佳 焦比/% 透气性 指数 垂直烧结速度/ ( mm·min － 1 ) 成品 率/% 利用系数/ ( t·m － 2·h － 1 ) 转鼓 强度/% 固体燃耗/ ( kg·t － 1 ) 返矿平 衡系数 常规 4. 85 0. 121 29. 07 71. 54 1. 44 57. 60 76. 46 0. 97 辊压分流 4. 70 0. 146 35. 04 71. 47 1. 64 57. 93 76. 97 0. 95 造球分流 4. 20 0. 136 33. 52 72. 24 1. 71 63. 80 65. 24 0. 96 注: 烧结混合料水分 8. 5% ，BS 精矿碱度 1. 64，混合料总碱度 1. 90，混合制粒时间 3 min． 矿的产质量下降［15］． 综合考虑烧结产质量指标，三种制粒方式下混合 料水分以 8. 5% 为最佳，烧结速度以 33. 5 mm·min － 1左 右较为适宜． 2. 2. 3 分流预成型的精矿碱度 如图 8，保持烧结矿总碱度 1. 90 不变，通过改变 生石灰在镜铁精矿中的配比来调节镜铁精矿分流预成 型时的碱度，并考查碱度变化对烧结指标的影响． 随 着镜铁精矿分流预成型时的碱度增大，分流预成型的 镜铁精矿和内配的生石灰在高温下生成铁酸钙液相， 烧结矿的强度及烧结利用系数均得到相应提高． 但 是，当分流预成型的镜铁精矿碱度大于 1. 64 时，两种 分流预成型强化制粒工艺下的烧结指标均趋于稳定． 综合考虑烧结指标，镜铁矿分流制粒的碱度以 1. 64 合适． 2. 3 分流预成型强化制粒工艺对成品烧结矿冶金性 能的影响 不同预 成 型 方 式 下 成 品 烧 结 矿 的 还 原 性 指 数 ( ＲI) 和低温还原粉化率( ＲDI) 如表 5 所示． 由上述 冶金性能的结果可见: 镜铁精矿采用分流预成型后 能够提高成品烧结矿的还原性指数，低温还原粉化 率 ＲDI + 3. 15 mm 则 从 71. 95% 分 别 降 至 70. 35% 和 64. 98% ，但均大于我国优 质烧结矿的技术指标 ( ＲDI + 3. 15 mm≥60% ) ． 综上所述，镜铁精矿采用分流 辊压预成型强化制粒工艺，能够获得具有良好冶金 性能的烧结矿． · 989 ·