.256 北京科技大学学报 199年No.3 仍然用能量原理得到如下结论： w=πbw·F/F, (4) 8=(1/G)G。-(1/6h/b2/(1-F,F2-2μF,+2(1-)F} (5) 其中b.一半波宽，G、G。一积分常数· 由式(4)和(5)可做出类似图1的8种典型浪形的等波高线和等波浪度线，曲线与 带钢的延伸差8，的大小、温度的影响6、前张力的影响s等因素相关， 将1.1与1.2的结果联立，就形成轧制带钢在线生成浪形的力学判据，它是板形控 制目标的理论基础·但是如何设定残余应力的分布形状，还需要针对板形对不同生产工 艺的不同影响而定， 2板形控制目标的设定原则 板形控制系统总流程参见图2，板形控制目标位于环节3.在引进的现代化薄带冷轧 机上，板形控制目标的设定模型一般分为固定目标曲线族方式和基准曲线变幅方式两 种，前者用于单机可逆轧机（如武钢1250HC冷轧机），后者用于全连续轧机（如宝钢 2030CVC冷连轧机).但是引进的模型都没有切合国内的生产实际，如原料状况、轧制工 艺状况、轧后工序以及最终产品的平坦度质量标准，因而其控制效果不甚理想.我们根据 轧后带钢的屈曲和后屈曲分析结果和生产工艺条件，总结出板形挖制月标的设定原则，概 括为3个方面： 板形应力检测 版形控制目标设定 2 测量信号处理（测量补偿） 41 测量值回归分析 5 板形偏差计算 6 偏差值回归分析 9 、偏斜评价 、对称评价 、分段评价 10 11 12 压下领斜调节 辊形和弯辊调节 分段冷却调节 13 浪形检测 4乘法自适应计算 图2控制目标设定在板形控制流程中的作用北 京 科 技 大 学 学 报 1卯 5 年 N o . 3 仍 然 用 能 量 原 理 得 到 如 下结 论 : l w 二 T7 b w · 刃 F I / F Z (4 ) 。 w 一 ( l /G ) {G 。 一 [( l / 6) (h / b w ) , /( l 一 。 , ) ]因下万百一 Zo F 3 + 2 ( l 一 。 ) F 4 ]} ( 5 ) 其 中 b w 一 半 波 宽 , G 、 G 。 一 积分 常 数 . 由式 ( 4) 和 ( 5) 可 做 出类 似 图 1 的 8 种 典 型 浪 形 的 等 波 高 线 和 等 波 浪 度 线 , 曲 线 与 带钢 的延 伸 差 。 , 的大 小 、 温 度 的影 响 s 。 、 前 张 力 的 影 响 歼、 等 因素相 关 . 将 1 . 1 与 1 . 2 的结 果 联 立 , 就形 成 轧 制 带 钢 在 线 生 成 浪 形 的 力 学 判 据 , 它 是 板 形 控 制 目标 的理 论基 础 . 但 是 如 何 设 定 残余 应 力 的 分 布形 状 , 还 需 要 针 对板 形 对 不 同 生 产 工 艺 的 不 同影 响而 定 . 2 板形 控制 目标 的设 定 原 则 板 形 控 制 系 统总 流 程 参见 图 2 , 板 形 控 制 目标 位 于 环 节 3 . 在 引 进 的 现 代 化 薄 带冷 轧 机 上 , 板 形 控 制 目标 的 设 定 模 型 一 般 分 为 固 定 目标 曲 线 族 方 式 和 基 准 曲 线 变 幅 方 式 两 种 , 前 者 用 于 单 机 可 逆 轧 机 (如 武 钢 12 50 H C 冷 轧 机 ) , 后 者 用 于 全 连 续 轧 机 (如 宝 钢 2 03 0 C V C 冷 连 轧 机 ) . 但 是 引 进 的模 型 都 没 有 切 合 国 内 的 生 产 实 际 , 如 原 料 状 况 、 轧 制 工 艺 状 况 、 轧 后 工 序 以 及 最 终 产 品 的平 坦 度 质 量 标 准 , 因 而 其 控 制 效 果 不 甚 理 想 . 我 们 根 据 轧 后 带 钢 的屈 曲和 后 屈 曲分 析 结 果 和 生 产 工 艺 条 件 , 总 结 出板 形 控 制 目 标 的 设 定 原 则 , 概 括 为 3 个方 面 : 侧量 信号处理 (测量 补 偿 ) 侧 量值回 归分 析 偏 差值 回归 分析 压 下倾斜 调节 辊 形 和 弯辊调 节 分段 冷却 调 节 浪形 检侧 图 2 控 制 目标 设 定在板 形控 制流程 中的 作用