.74 北京科技大学学报 第35卷 织BFel0-1-1合金管材无模拉拔后的纵截面晶界金 得到强化.这说明在无模拉拔变形过程中，合金晶 相照片如图4所示.与图1相比可知，无模拉拔 粒在发生塑性变形时还存在剪切变形，使其发生了 后，合金的纵截面晶界由平直变成了曲折，形成了 转动，即晶粒在经无模拉拔变形后，不仅被拉长了， 锯齿形晶界.由图4还可以看出，随拉拔速度的提 还发生了转动，结果导致其沿(111)晶面法线方向 高，无模拉拔后合金管材纵截面晶界的曲折程度逐 的取向获得增强. 渐加大，晶界锯齿的齿深也不断增加.这是因为，随 拉拔速度的提高，合金管材的变形量随之增大，晶 内位错运动加剧，更多滑移系得以开启，位错移到 晶界后产生滑移台阶，从而形成比较剧烈的锯齿现 象.随着拉拔速度的进一步提高，无模拉拔后合金 管材纵截面晶界的曲折程度愈发加大，晶界锯齿的 齿深进一步增大.如当变形温度为900℃时，在拉 拔速度分别0.6、0.7、0.8和0.9mms1的条件下， 图5不同变形温度下无模拉拔成形后合金管材纵截面晶界 合金纵截面晶界的齿深分别为17、20、25和35um. 的金相照片.(a)750℃：(b)800℃：(c)850℃：(d)900℃ Fig.5 Metallographs of grain boundaries in the longitudinal section of the alloy tubes after dieless drawing at different de- forming temperatures::(a)750℃；(b)800℃：(c)850℃；(d) 900℃ (b) 100m 图4不同拉拔速度时无模拉拔成形后合金管材纵截面晶界 的金相照片.(a)0.6mms-1;(b)0.7mms-1;(c)0.8mms-1; (d)0.9mms-1 Fig.4 Metallographs of grain boundaries in the longitudi- nal section of the alloy tubes after dieless drawing at differ- ent drawing speeds:(a)0.6 mm-s-1;(b)0.7 mm.s-1;(c)0.8 图6 无模拉拔前后合金(111)面的极图.(a)拉拔前；(b)拉 mm-s-1;(d)0.9 mm-s-1 拔后 Fig.6 Pole figures of the (111)plane in the alloy tubes be- 2.1.2变形温度对晶粒形状的影响 fore and after dieless drawing:(a)before drawing:(b)after 在拉拔速度0.6mms-1,变形温度750、800、 drawing 850和900℃条件下，连续柱状晶BFe10-1-1合金 图7和图8分别是连续柱状晶BFe10-1-1合金 管材无模拉拔后的纵截面晶界金相照片如图5所 无模拉拔前后的取向分布函数(ODF)图.比较两图 示.由图可知，随变形温度的升高，无模拉拔后合 可知，合金主织构几乎都是立方织构，拉拔后主织 金纵截面晶界的曲折程度明显加大，这是因为，随 构有向高斯织构转化的趋势，也出现了旋转立方织 着变形温度的不断升高，合金的高温流动性随之提 构，还有一些其他织构，如{100}<012>、{522}<5 高，其变形抗力则不断减小，位错运动进一步加剧， 2815>和{5167}<11416>，这也说明晶粒在变 滑移带变粗且间距增大，导致滑移台阶变成又宽又 形过程中发生明显的转动. 长的锯齿状晶界 具有连续柱状晶组织的合金由于其晶粒粗大， 2.2晶粒取向分析 晶界平直，在无模拉拔过程中，晶粒转动后在管材 为分析无模拉拔过程中合金晶粒的取向变化 表面可看到明显的转动痕迹，如图9所示，其转动 情况，在SIEMENS D5O00X射线衍射仪上测量了 方向、拉伸方向及半径方向可参照“右手定则”；而 连续柱状晶组织BFe10-1-1合金管材无模拉拔变形 普通多晶体材料晶粒间界面很多，方向任意，各晶 前后的极图.图6为无模拉拔前后合金(111)面极 粒发生的转动作用可以互相叠加而消融，因此普通 图对比情况.与变形前相比较，无模拉拔后立方织 多晶体材料无模拉拔后，表面观察不到这种转动现 构分布更为集中，极密度有所增强，旋转立方织构 象，也鲜有文献报道.北 京 科 技 大 学 学 报 第 卷 织 一一合金管材无模拉拔后 的纵截面晶界金 相照片如图 所示 与 图 相 比可知, 无模拉拔 后 , 合金的纵截面晶界由平直变成了曲折 , 形成了 锯齿形 晶界 由图 还可 以看 出, 随拉拔速度的提 高, 无模拉拔后合金管材纵截面晶界的曲折程度逐 渐加大, 晶界锯齿的齿深也不断增加 这是因为, 随 拉拔速度 的提高 , 合金管材 的变形量随之增大, 晶 内位错运动加剧 , 更多滑移系得以开启, 位错移到 晶界后产生滑移台阶 , 从而形成比较剧烈 的锯齿现 象 随着拉拔速度的进一步提高, 无模拉拔后 合金 管材纵截面晶界的曲折程度愈发加大, 晶界锯齿的 齿深进一步增大 如当变形温度为 ℃时 , 在拉 拔速度分别 、 、 和 ·一` 的条件下 , 合金纵截面晶界的齿深分别为 、 、 和 卜 得到强化 这说 明在无模拉拔变形过程中 , 合金 晶 粒在发生塑性变形时还存在剪切变形 , 使其发生了 转动, 即晶粒在经无模拉拔变形后 , 不仅被 拉长 了, 还发生了转动, 结果导致其沿 晶面法线方 向 的取向获得增强 图 不同变形温度下无模拉拔成形后合金管材纵截面晶界 的金相照片 ℃ , ℃ , 上 乙 ` ℃ , ℃ 图 不同拉拔速度时无模拉拔成形后合金管材纵截面晶界 的金相照片, 石 ·一` ·一 名 ·一' ·一` · 叮 乃 `一` 唱一 二一` ·一' 变形温度对晶粒形状的影响 在拉拔速度 ·一, 变形温度 、 、 和 ℃条件 下, 连 续柱状晶 一一 合金 管材无模拉拔后的纵截面晶界金相照片如图 所 示 由图可知 , 随变形温度 的升高, 无模拉拔后合 金纵截面晶界的 曲折程度 明显加大 这是因为 , 随 着变形温度的不断升高 , 合金 的高温流动性随之提 高 , 其变形抗力则不断减小, 位错运动进一步加剧, 滑移带变粗且间距增大, 导致滑移 台阶变成又宽又 长的锯齿状晶界 晶粒取向分析 为分析无模 拉拔过程 中合金 晶粒 的取 向变化 情况 , 在 射线衍射仪上测量 了 连续柱状 晶组织 一一 合金管材无模拉拔变形 前后的极图 图 为无模 拉拔前后合金 面极 图对 比情况 与变形前相比较 , 无模拉拔后立方织 构分布更为集 中, 极密度有所增强 , 旋转立方织构 图 无模拉拔前后合金 面的极图 拉拔前 拉 拔后 叮 图 和图 分别是连续柱状 晶 仆 一 合金 无模拉拔前后的取 向分布函数 图 比较两图 可知, 合金主织构几乎都是立方织构 , 拉拔后主织 构有向高斯织构转化 的趋势, 也出现 了旋转立方织 构, 还有一些其他织构 , 如 、 泛 和 , 这也说明晶粒在变 形过程 中发生明显 的转动 具有连续柱状晶组织 的合金 由于其晶粒粗大 , 晶界平直 , 在无模拉拔过程 中, 晶粒转动后在管材 表面可看到明显的转动痕迹 , 如 图 所示, 其转动 方向 、拉伸方向及半径方 向可参照 “右手定则 ” 而 普通多晶体材料晶粒 间界面很多, 方向任意 , 各晶 粒发生的转动作用可 以互相叠加而消融, 因此普通 多晶体材料无模拉拔后, 表面观察不到这种转动现 象 , 也鲜有文献报道