.856 北京科技大学学报 第31卷 究[]，但论述半工艺无取向硅钢整体织构演变规 律，尤其是临界变形对织构的影响的文献很少 2分析和讨论 本文首先对加临界变形的半工艺无取向硅钢各 2.1材料的组织和性能 工序后的织构特征进行分析，讨论引入临界变形对 实验材料对应的热轧、软化退火以及去应力退 织构的影响，从而为今后半工艺无取向硅钢的织构 火后的金相组织如图1、图2所示.实际终轧温度为 演变和控制提供一定的参考价值，对揭示硅钢生产 750~800℃，低于材料的实测A1温度，热轧板心部 工艺与性能之间的内在联系有重要意义， 和1/4厚度处主要是形变回复组织，由图2可以看 到：采用800℃软化退火加临界变形，可使最终去应 1实验材料和方法 力退火后，成品的晶粒尺寸长大到300m左右， 实验材料由50kg中频真空感应炉冶炼，材料 800℃软化退火后经临界变形的硬度HV1在170~ 的主要合金元素含量为：Si1.43%,Mn0.28%,其 175之间，完全满足冲片需求.实验得到的材料的 余为残量，经过1150℃加热锻造，再热轧至2.3 铁损P1.5为3.45~3.54Wkg1,磁感应强度B5000 mm,酸洗后冷轧至0.52mm,800℃软化退火，在室 为1.69~1.70T,磁性能完全满足压缩机厂商对半 温临界压下至0.5mm,最后的去应力退火工艺为 工艺无取向硅钢材料的磁性能要求 790℃保温2h, 在热轧、冷轧、软化退火、临界变形及去应力退 火后，对应的板坯分别线切割切取不同数量14mm ×24mm的试样用于织构测量，所有工序下的试样 均测量心部和表层的织构分布情况，热轧样还加测 一个1/4板厚度处织构的分布情况 表层1/4 使用德国西门子D25000型X射线衍射仪对试 样的织构进行测量，测量时使用Mo靶，首先检测试 样的{110}、{200}和{211}三个不完全极图，然后采 用级数展开法计算取向分布函数(ODF),各个面织 构的体积分数由Resmat公司的Textools软件来计 算 图1热轧试样的金相组织 Fig.I Metallographic structure of a hot rolled strip 2004m 200μm 图2软化退火及去应力退火后的金相组织(a)800℃软化退火后：(b)去应力退火后 Fig-2 Metallographic structure of a strip after soft annealing and stress relief annealing:(a)after soft annealing at 800C:(b)after stress relief an- nealing 2.2织构演变规律 包括92=45截面上{001}、{112}、{111}和{110}面 取向分布函数92=45°截面是表达无取向硅钢 织构的分布情况.其中{111}面织构：9=0~90°， 织构最具代表性的截面图，在这个截面图上可以观 92=45°，重=54.7°；{112}面织构：91=0~90°， 察到一系列重要的取向位置.本文的织构分析主要 92=45°，Φ=34.7°；{100}面织构：91=0~90°， 为不同工序后、不同厚度处织构的92=45°截面图， 92=45°，Φ=0°；{110}面织构：91=0~90°，92=究［6—9］‚但论述半工艺无取向硅钢整体织构演变规 律‚尤其是临界变形对织构的影响的文献很少． 本文首先对加临界变形的半工艺无取向硅钢各 工序后的织构特征进行分析‚讨论引入临界变形对 织构的影响‚从而为今后半工艺无取向硅钢的织构 演变和控制提供一定的参考价值‚对揭示硅钢生产 工艺与性能之间的内在联系有重要意义． 1 实验材料和方法 实验材料由50kg 中频真空感应炉冶炼．材料 的主要合金元素含量为：Si1∙43％‚Mn0∙28％‚其 余为残量．经过1150℃加热锻造‚再热轧至2∙3 mm‚酸洗后冷轧至0∙52mm‚800℃软化退火‚在室 温临界压下至0∙5mm‚最后的去应力退火工艺为 790℃保温2h． 在热轧、冷轧、软化退火、临界变形及去应力退 火后‚对应的板坯分别线切割切取不同数量14mm ×24mm 的试样用于织构测量．所有工序下的试样 均测量心部和表层的织构分布情况‚热轧样还加测 一个1／4板厚度处织构的分布情况． 使用德国西门子 D25000型 X 射线衍射仪对试 样的织构进行测量‚测量时使用 Mo 靶‚首先检测试 样的｛110｝、｛200｝和｛211｝三个不完全极图‚然后采 用级数展开法计算取向分布函数（ODF）‚各个面织 构的体积分数由 Resmat 公司的 Textools 软件来计 算． 2 分析和讨论 2∙1 材料的组织和性能 实验材料对应的热轧、软化退火以及去应力退 火后的金相组织如图1、图2所示．实际终轧温度为 750～800℃‚低于材料的实测 Ar1 温度‚热轧板心部 和1／4厚度处主要是形变回复组织．由图2可以看 到：采用800℃软化退火加临界变形‚可使最终去应 力退火后‚成品的晶粒尺寸长大到300μm 左右． 800℃软化退火后经临界变形的硬度 HV1 在170～ 175之间‚完全满足冲片需求．实验得到的材料的 铁损 P1．5为3∙45～3∙54W·kg —1‚磁感应强度 B5000 为1∙69～1∙70T．磁性能完全满足压缩机厂商对半 工艺无取向硅钢材料的磁性能要求． 图1 热轧试样的金相组织 Fig．1 Metallographic structure of a hot rolled strip 图2 软化退火及去应力退火后的金相组织．（a）800℃软化退火后；（b） 去应力退火后 Fig．2 Metallographic structure of a strip after soft annealing and stress relief annealing：（a）after soft annealing at800℃；（b） after stress relief an￾nealing 2∙2 织构演变规律 取向分布函数 φ2＝45°截面是表达无取向硅钢 织构最具代表性的截面图．在这个截面图上可以观 察到一系列重要的取向位置．本文的织构分析主要 为不同工序后、不同厚度处织构的 φ2＝45°截面图‚ 包括 φ2＝45°截面上｛001｝、｛112｝、｛111｝和｛110｝面 织构的分布情况．其中｛111｝面织构：φ1＝0～90°‚ φ2＝45°‚Φ＝54∙7°；｛112｝面织构：φ1＝0～90°‚ φ2＝45°‚Φ＝34∙7°；｛100｝面织构：φ1＝0～90°‚ φ2＝45°‚Φ＝0°；｛110｝面织构：φ1＝0～90°‚φ2＝ ·856· 北 京 科 技 大 学 学 报 第31卷