·236· 北京科技大学学报 1998年第3期 高度随着枪位的提高，明显下降，这是因为喷射气流自出枪口后速度衰减，流束分散，而溅渣 量也随枪位的变化出现了峰值而后降低；枪位过低，气流冲击区减小，渣池将会完全被气流穿 透，气流动能部分损耗在转炉底衬上，致使溅渣量减少；枪位过高，冲击面过大，加上气流衰 减，使单位面积上的炉渣受到的冲击力减小，渣池不够活跃，溅渣高度减小，溅渣量也会减少， 由于转炉大多以氧化镁作为炉衬，生产过程中，炉衬侵蚀最严重的部位是渣线和耳轴 处.合理的炉渣成分和性能能确保炉渣溅到这些部位并完好地烧结在上面.渣中适当的氧化 镁含量可以提高炉渣与炉衬的湿润性，使其更易于同原来的炉衬反应生成新的耐高温的工作 层.因此实际操作中，有必要在转炉出钢后向渣中加人含氧化镁的白云石粉等.但高FO渣粘 度低、对炉衬侵蚀严重，在溅渣护炉过程 0.58 14.6 中，太稀的炉渣也会流下来，有的钢厂还在 0.56 210 4.4 溅渣前向炉内加人碳粒或煤粉，但是，如果 0.54 200 ww/ 4.2 调整后的炉渣太干，也不能很好地涂挂，会 图 0.52 190 恒 4.0 滚落下来，本试验采用向石蜡液体中加人 垂C 0.50 180 3.8 淀粉来模拟这一过程.试验结果如图4所 0.48 170 13.6 示，结果表明，随着淀粉加人量的增多，溅 0.46L1 160 3.4 0100200300400 渣量略有增加，这可能是由于液体石蜡密 粉剂添加量g 度增大的缘故，而溅渣厚度和高度变化不 图4添加粉剂对溅渣过程的影响 大，另外，为考察渣线和耳轴部位的溅补效果，先去掉该处的石蜡再喷溅后发现，这些部位的 石蜡厚度明显大于其他地方，说明溅到渣线和耳轴地方的石蜡停留时间较长，凝结的较多. 试验表明，当石蜡温度在85℃以上，而且喷气时间在3n以内时，炉壁温度较高，石蜡 难以凝结，而温度过低，喷溅时间又难以保证，而且后期还会粘枪，影响气流.因此，为了保证 正交试验的一致性，温度统一定为80℃. 根据所测试验数据，运用计算机软件oign多元回归，得到了溅渣厚度Y,溅渣质量Y, 溅渣高度Y与各因素之间的关系： Ym=0.00001Xm+0.00043X,+0.01212X+0.01X-0.00073 R=0.929 Y=-0.00013Xm+0.00486X,+0.11333X+0.15X-0.32355R=0.868 Y=0.00143X+0.02857X,+26.5X-79.0X-99.6074 R=0.963 由回归方程和显著性因素分析可知，喷气流量X,喷吹时间X,及枪位高度X是影响溅 渣效果的重要因素，而添加粉剂质量X影响不大，将本模拟试验的结果换算回实型，不难得 出各影响参数值，合理地制定溅渣过程中的这些参数配合，是取得最佳护炉效果的保证， 3结论 (1)研究表明，溅渣护炉过程中，氮气流量、喷溅时间、枪位、炉渣成分和性能以及炉渣温 度是影响溅渣效果的重要因素， (2)30t转炉溅渣时，氮气流量的最佳范围为8×103~9×103m/h, (3)溅渣时间为3min,枪位为0.8m条件下，时间过长会造成炉底上长. (4)向渣中加人氧化镁和碳粒以调整成分是必要的，可以促使渣滴更好地在炉衬上烧 结，渣线和耳轴处溅渣厚度明显高于其他部位