·1664 工程科学学报，第43卷，第12期 0.180 0.180 Mass fraction ofC corresponding (a) Mass fraction of C comresponding 0.178 to end mixing rate:0.1765 0.178 to end mixing rate:0.1765 (b) 0.176 0176 0174 0174 0.172 0.172 C网 蓝0.170 道0.168 80.162 Mass fraction of C corresponding 80.162 Mass fraction of C corresponding to start mixing rate:0.1634 to start mixing rate:0.1634% 0.160 0.160 024681012141618202224262830 024681012141618202224262830 Tarcked slab casted length/m Tarcked slab casted length/m 0.180 0.180 Mass fraction of C corresponding Mass fraction of C comresponding 0.178 to end mixing rate:0.1765 (c) 0.178 toend mixing rate:0 (d) 30.176 0.176 s0174 0.174 点0.172 0.172 兰0.170 兰0.170 是0.168 兰0.168 星0.166 星016 8网 30.164 Mass fraction of C corresponding J0.162 Mass fraction of Ccomresponding 0.160 to start mixing rate:0.1634 to start mixing rate:0.1634 0.160 024681012141618202224262830 024681012141618202224262830 Tarcked slab casted length/m Tarcked slab casted length/m 困12模型计算的中间包内剩余钢液质量为25t时不同拉速下铸流上不同浇注长度铸坯C元素质量分数的变化.(a)1.1mmin:(b)1.2 mmin;(c)1.3 m'min;(d)1.4 m'min! Fig.12 Carbon element composition change in the corresponding slab of different casting lengths with 25 t mass of residual molten steel in the tundish under different casting speeds:(a)1.1 m-min;(b)1.2 m-min;(c)1.3 m-min;(d)1.4 m-min Q235以及Q335Ti钢的混浇过程，计算了中间包内 different steel grades.Wide Heavy Plate,2012,18(1):12 剩余钢液质量及拉速下不同浇注长度铸坯对应的 (陈文龙.连铸异钢种连浇过渡坯模型的研究.宽厚板，2012 混合率.发现当拉速保持不变时，中间包内剩余钢 18(1):12) [2]Li D M,Dong F,Fu Y.Production practice of optimizing different 液越多，混浇坯越长；当中间包内剩余钢液质量保 steel grade continuous casting.Sci Technol Baotou Steel,2016 持不变时，拉速越大混浇坯越短.相比而言，中间 42(6):28 包内剩余钢液质量比拉速变化对混浇坯长度的影 (李东明，董方，付岳.优化异钢种连续浇注的生产实践.包钢科 响更大 技，2016,42(6)：28) (3)针对220mm×1560mm断面单流板坯连铸 [3] Dong J G.Chen X D,Zhang Y J.et al.Practice of improving Q235以及Q335T钢的混浇过程，计算了不同中间 tundish continuous casting number.Continuous Cast,2017,42(6): 包内剩余钢液质量及拉速下铸流上不同浇注长度 (董金刚，陈向东，章远杰，等.提高中间包连浇炉数的实践.连 铸坯C元素质量分数的变化.发现拉速保持不变 铸，2017,42(6)：5) 时，随着中间包内剩余钢液质量的增加，C元素质 [4]Fei P,Min Y,Liu C J,et al.Effect of continuous casting speed on 量分数由0.16%变化到0.18%的速率减慢：当中间 mold surface flow and the related near-surface distribution of non- 包内剩余钢液质量保持不变时，随着拉速的增加， metallic inclusions.Int J Miner Metall Mater,2019,26(2):186 C元素质量分数由0.16%变化到0.18%的速率增加 [5]Zhang Y M,Sun Y H,Bai X F,et al.Three-dimensional (4)在异钢种连浇过程，为了最大程度减少混 morphology and thermodynamic calculation of inclusions in stainless steel.Chin J Eng,2020,42(Suppl 1):14 浇坯，可采用优先降低中间包液位的同时适当提 (张一民，孙彦辉，白雪峰，等.不锈钢中夹杂物三维形貌及其热 高拉速的策略 力学计算.工程科学学报，2020,42（增刊1上14） [6]Li J Y,Cheng GG,Li L Y,et al.Formation mechanism of non- 参考文献 metallic inclusions in 202 stainless steel.Chin J Eng,2019, [1]Chen WL.Study on intermixing slab model in sequence casting of 41(12):1567Q235 以及 Q335Ti 钢的混浇过程，计算了中间包内 剩余钢液质量及拉速下不同浇注长度铸坯对应的 混合率. 发现当拉速保持不变时，中间包内剩余钢 液越多，混浇坯越长；当中间包内剩余钢液质量保 持不变时，拉速越大混浇坯越短. 相比而言，中间 包内剩余钢液质量比拉速变化对混浇坯长度的影 响更大. （3）针对 220 mm×1560 mm 断面单流板坯连铸 Q235 以及 Q335Ti 钢的混浇过程，计算了不同中间 包内剩余钢液质量及拉速下铸流上不同浇注长度 铸坯 C 元素质量分数的变化. 发现拉速保持不变 时，随着中间包内剩余钢液质量的增加，C 元素质 量分数由 0.16% 变化到 0.18% 的速率减慢；当中间 包内剩余钢液质量保持不变时，随着拉速的增加， C 元素质量分数由 0.16% 变化到 0.18% 的速率增加. （4）在异钢种连浇过程，为了最大程度减少混 浇坯，可采用优先降低中间包液位的同时适当提 高拉速的策略. 参    考    文    献 [1] Chen W L. Study on intermixing slab model in sequence casting of different steel grades. Wide Heavy Plate, 2012, 18（1）: 12 （陈文龙. 连铸异钢种连浇过渡坯模型的研究. 宽厚板, 2012, 18（1）：12） Li D M, Dong F, Fu Y. Production practice of optimizing different steel  grade  continuous  casting. Sci Technol Baotou Steel,  2016, 42（6）: 28 （李东明, 董方, 付岳. 优化异钢种连续浇注的生产实践. 包钢科 技, 2016, 42（6）：28） [2] Dong  J  G,  Chen  X  D,  Zhang  Y  J,  et  al.  Practice  of  improving tundish continuous casting number. Continuous Cast, 2017, 42（6）: 5 （董金刚, 陈向东, 章远杰, 等. 提高中间包连浇炉数的实践. 连 铸, 2017, 42（6）：5） [3] Fei P, Min Y, Liu C J, et al. Effect of continuous casting speed on mold surface flow and the related near-surface distribution of non￾metallic inclusions. Int J Miner Metall Mater, 2019, 26（2）: 186 [4] Zhang  Y  M,  Sun  Y  H,  Bai  X  F,  et  al.  Three-dimensional morphology  and  thermodynamic  calculation  of  inclusions  in stainless steel. Chin J Eng, 2020, 42(Suppl 1): 14 （ 张一民, 孙彦辉, 白雪峰, 等. 不锈钢中夹杂物三维形貌及其热 力学计算. 工程科学学报, 2020, 42(增刊1): 14） [5] Li J Y, Cheng G G, Li L Y, et al. Formation mechanism of non￾metallic  inclusions  in  202  stainless  steel. Chin J Eng,  2019, 41（12）: 1567 [6] 0.180 0.178 0.176 0.174 0.172 0.170 0.168 0.166 0.164 0.162 0.160 Tarcked slab casted length/m Mass fraction of C corresponding to end mixing rate: 0.1765% Mass fraction of C corresponding to start mixing rate: 0.1634% Mass fraction of C corresponding to end mixing rate: 0.1765% Mass fraction of C corresponding to start mixing rate: 0.1634% Mass fraction of C corresponding to end mixing rate: 0.1765% Mass fraction of C corresponding to start mixing rate: 0.1634% Mass fraction of C corresponding to end mixing rate: 0.1765% Mass fraction of C corresponding to start mixing rate: 0.1634% (a) Calculated mass fraction of C/ % 0.180 0.178 0.176 0.174 0.172 0.170 0.168 0.166 0.164 0.162 0.160 Calculated mass fraction of C/ % 0.180 0.178 0.176 0.174 0.172 0.170 0.168 0.166 0.164 0.162 0.160 Calculated mass fraction of C/ % 0.180 0.178 0.176 0.174 0.172 0.170 0.168 0.166 0.164 0.162 0.160 Calculated mass fraction of C/ % Tarcked slab casted length/m (b) 0 2 4 6 8 10 Tarcked slab casted length/m (d) 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 24 22 26 28 30 Tarcked slab casted length/m (c) 12 14 16 18 20 24 22 26 28 30 0 2 4 6 8 10 30 12 14 16 18 20 24 22 26 28 0 2 4 6 8 10 30 12 14 16 18 20 24 22 26 28 图 12    模型计算的中间包内剩余钢液质量为 25 t 时不同拉速下铸流上不同浇注长度铸坯 C 元素质量分数的变化. （a）1.1 m∙min−1；（b）1.2 m∙min−1；（c）1.3 m∙min−1；（d）1.4 m∙min−1 Fig.12    Carbon element composition change in the corresponding slab of different casting lengths with 25 t mass of residual molten steel in the tundish under different casting speeds: (a) 1.1 m∙min−1; (b) 1.2 m∙min−1; (c) 1.3 m∙min−1; (d) 1.4 m∙min−1 · 1664 · 工程科学学报，第 43 卷，第 12 期