合控制模型与动力学控制模型非常接近，即日=K〔1一(1-R)')。这也说明反映矿石与煤 气特性的综合系数K在整个还原过程中近似常数（图1）。那么用实验方法确定这一综合效应 常数K就很容易，而凡比计算方法确定更为准确可靠。这样就有可能建立一种半机理推导一 半经验归纳的还原模型，即用实验测定方法确定综合系数K,而仍用理论推导得出的规律性 建立还原模型。 对于工程计算，完全可用动力学护制模型 0.98 的形式代替复合控制模型，因为炼铁过程中气 0.G (2) 体还原都在R<98%以内进行，两种控制模型 0.9 微小的偏差完全可以忽略。 (1) 0.4 0.8 由0=K'〔1-(1-R)1), 0.6 dR 如以表示还原速率，即 0.2 (3) 0.1 0.2 d0(I-RdR 图1，Spitzer计算得出的复合控制模 dR 3 dg=K7×(1-R)21月 型(1)与动力学控制模型(2)，(3)为 复合控制下其他因素影响介于于动力学控制与 修正系数后的动力学控制模型〔9) dR 扩敢控制之间。对于温度，按绝对反应速度理论在动力学范围，0cT,如煤气浓 dR E E 度按常用的体积浓度，则0心Texp(一RT)×下=exp(-RT)。但实际上，由于温 度升高引起的矿石粘结、相变等原因，温度作用要小得多。根据实验资料，在气体还原的温 度区间(400~900℃)，晋。cT,m=1~3,在扩散拉制并使用体积浓度时，按Andruss0 公式，m=0.78,按Fu11er公式，m=0.75。 由于还原煤气中通常有H,及CO,而氧化煤气有H2O及CO2,为了简化计算，以纯H, 为100%，提出煤气修正系数中。 中=H:+mC0 H2+C0,p为CO相当H,还原能力的系数，根据实验数据s1折算， H: 当H,+C0=0~20%时， p=0.4, Hi H2+C0=20~80%时， p=0.6g H2 H2+C0=80~100%时， p=0.8。 同理，平衡常数K。也按还原煤气中Hz:CO比取平均值e, H: CO re=KH,×H2+Co+Kco×H2+C0 则半经验复合控制还原模型的形式为： 108合控制 模型 与动力学控 制模型 非常接近 ， 即 。 〔 一 一 ’ ’ 〕 。 这 也说 明反映矿石 与煤 气特性的综 合系数 在 整个还 原过 程 中近似 常数 图 。 那 么用实验 方 法确定 这一 综 合效 应 常数 就 很容 易 ， 而且 比计 算方法确定更为准确 可靠 。 这 样就 有 可能 建立一种 半机 理推 导一 半经 验归 纳的还 原 模型 ， 即用 实验 测定 方 法确定综 合 系数 ， 而仍 用理论推 导得 出 的 规律 性 建立还原模型 。 ︵ 、乙国︶认· 对于工 程计 算 ， 完全可 用 动力学拎 制模型 的形式代替复合 控 制模型 ， 因为炼 铁过 程 中气 体还原 都在 以 内进行 ， 两种 控制模型 微小的偏差完 全可 以忽 略 。 由 尹 〔 一 一 ’ ‘ ， 〕 ， 如 以 共 表 示还 原速率 ， 即 二云一 一 一 名 。 二 灭了 一 盆 复合控 制 下 其他 因素影响介于于 动 力学 控制 与 图 计算得 出的复合 控 制模 型 与动力学控制模型 ， 为 修 正 系数后 的动力学控制模型 幻 塑 扩散控制之 间 。 对于温度 ， 按绝对反应 逮度理论在 动力学 范 围 ， 一 ， ， ，， 、 ， ， 度伙 吊 用 阴 体积浓度 ， 则 一 百石 一 “ 一 而 个 “ 一 器 一 一汽 如煤 气浓 晶 但实 际 上 ， 由 于温 度升高引起的矿石粘结 、 相变等原 因 ， 度 区 间 。 。 一。 。 。 ℃ ， 华 ， 二 温度作用要小得 多 。 根据实验 资料 ， 在 气体还原的 温 。 在扩 散控制 并使 用体 积浓 度时 ， 按 ，。 公式 ， ， 按 公式 ， 。 由于还原煤 气 中通 常有 及 ， 而氧 化煤气有 及 ， 为了简化计 算 ， 以纯 ， 为 ， 提 出煤气修正 系数 小 。 小 甲 甲为 相 当 还原 能 力的 系数 ， 根 据实验数据 ‘ 折算 当 时 ， 甲 二 二 时 ， 甲 ， 玩 ” 一’ ” ” 时 ， 甲 。 同理 ， 平衡 常数 。 也按还原煤气 中 比取 平均值 可 ， ， ， 入 ” ， 汗牙不厄石 人 “ 百 则半经验复合控 制还原模型 的形式为