梁萌等：2450冷轧铝合金板形缺陷的展平分析与工艺优化 ·105· 增大.如图3（©）所示，带材在展平后上下表面的横向 80mm时略有减小.从图3(b)3(c)可知，对于展平过 塑性应变同样不一致.在压下量为45~70mm范围 程中产生的翘曲，受到带材上下表面延伸率差和上下 内，横向塑性应变差随压下量的增大而增大，在压下量 表面横向塑性应变差的综合影响， 0.005- 4444 0.004 压下量 40mm -45mm 银0.003 50mm 55 mm 0.002 +60mm 0.001 +70mm +80mm 0100200300400500600700 板宽.(B2)/mm 0.003 0.0004& (c) 0 0.002 -0.0004 0.001 0.0008 -0.0012 -0.001 -0.0016 -0.002 304050607080 304050607080 压下量mm 压下量/mm 图3压下量对边浪缺陷带材塑性应变的影响.(a)延伸率：(b)上下表面延伸率差：(c)上下表面横向塑性应变差 Fig.3 Effect of roller displacement on the plastic deformation of edge wave strip:(a)extensibility:(b)extensibility difference on surface:(c) plastic deformation difference on surface 不同压下量对边浪缺陷带材展平效果的影响如图 小，达到较理想的展平效果.如图4(b)所示，展平过 4所示.由图4(a)可见，随着压下量的增大，残余浪高 程对浪形的展平不够时，带材边部相对中心向上翘起； 不断减小，在达到理论展平延伸率之后，浪高的变化很 随着压下量的增加，翘起的方向改变，并且翘高不断增大 10 5 -5 304050607080 -10 30 4050607080 压下量/mm 压下最/mm 图4压下量对边浪缺陷带材展平效果的影响.(a)浪高：(b)翘高 Fig.4 Effect of roller displacement on the flatness performance of edge wave strip:(a)height of wave:(b)height of wrap change 3.2中浪缺陷带材的展平 变差随压下量的增大而增大：在压下量超过50mm后， 如图5(a)所示，由于带材的中部浪形存在于板宽 横向塑性应变差随压下量的增大而不断减小.由图5 0~200mm区域，带材板宽200~600mm区域的延伸 (b)、5(c)可知，带材的翘高是其上下表面延伸率差以 率较大，0~100mm区域较小.在压下量为50mm时， 及上下表面横向塑性应变差共同影响的结果.两者规 带材的延伸率达到理论展平延伸率.如图5()所示， 律不一致时，差值更大的因素影响更大 带材经过展平过程后，其上下表面的延伸率并不一致. 从图6(a)中可以看出，与边浪缺陷时的情况类 带材上表面的延伸率要大于下表面，且随着压下量的 似，带材残余浪高随压下量增大而减小.带材的延伸 增加，其差值不断增大.图5(c)中，带材在展平后上 率达到理论展平延伸率(0.22%)后，其残余浪高变化 下表面横向塑性应变不同，且与延伸率差的变化规律 很小，达到较理想的展平效果.由图6(b)可以看出， 也不同.在压下量为30~50mm范围内，横向塑性应 压下量小于50mm时，带材边部相对中心向上翘起：压梁 萌等: 2450 冷轧铝合金板形缺陷的展平分析与工艺优化 增大． 如图 3( c) 所示，带材在展平后上下表面的横向 塑性应变同样不一致． 在压下量为 45 ～ 70 mm 范围 内，横向塑性应变差随压下量的增大而增大，在压下量 80 mm 时略有减小． 从图3( b) 、3( c) 可知，对于展平过 程中产生的翘曲，受到带材上下表面延伸率差和上下 表面横向塑性应变差的综合影响． 图 3 压下量对边浪缺陷带材塑性应变的影响 . ( a) 延伸率; ( b) 上下表面延伸率差; ( c) 上下表面横向塑性应变差 Fig． 3 Effect of roller displacement on the plastic deformation of edge wave strip: ( a) extensibility; ( b) extensibility difference on surface; ( c) plastic deformation difference on surface 不同压下量对边浪缺陷带材展平效果的影响如图 4 所示． 由图 4( a) 可见，随着压下量的增大，残余浪高 不断减小，在达到理论展平延伸率之后，浪高的变化很 小，达到较理想的展平效果． 如图 4( b) 所示，展平过 程对浪形的展平不够时，带材边部相对中心向上翘起; 随着压下量的增加，翘起的方向改变，并且翘高不断增大． 图 4 压下量对边浪缺陷带材展平效果的影响． ( a) 浪高; ( b) 翘高 Fig． 4 Effect of roller displacement on the flatness performance of edge wave strip: ( a) height of wave; ( b) height of wrap change 3. 2 中浪缺陷带材的展平 如图 5( a) 所示，由于带材的中部浪形存在于板宽 0 ～ 200 mm 区域，带材板宽 200 ～ 600 mm 区域的延伸 率较大，0 ～ 100 mm 区域较小． 在压下量为 50 mm 时， 带材的延伸率达到理论展平延伸率． 如图 5( b) 所示， 带材经过展平过程后，其上下表面的延伸率并不一致． 带材上表面的延伸率要大于下表面，且随着压下量的 增加，其差值不断增大． 图 5( c) 中，带材在展平后上 下表面横向塑性应变不同，且与延伸率差的变化规律 也不同． 在压下量为 30 ～ 50 mm 范围内，横向塑性应 变差随压下量的增大而增大; 在压下量超过 50 mm 后， 横向塑性应变差随压下量的增大而不断减小． 由图 5 ( b) 、5( c) 可知，带材的翘高是其上下表面延伸率差以 及上下表面横向塑性应变差共同影响的结果． 两者规 律不一致时，差值更大的因素影响更大． 从图 6( a) 中可以看出，与边浪缺陷时的情况类 似，带材残余浪高随压下量增大而减小． 带材的延伸 率达到理论展平延伸率( 0. 22% ) 后，其残余浪高变化 很小，达到较理想的展平效果． 由图 6( b) 可以看出， 压下量小于 50 mm 时，带材边部相对中心向上翘起; 压 ·105·