停留时间的变化。如用重量百分浓度表示，铁水中组元浓度的变化为： △〔%m)/△t=A/vkm·{〔%m]°-C%m}· (18) 炉渣中组元重量的变化为： 100.△Wmoa/△t=A·kmoo·p,·{(%m)'-(%m)}+Wmoo'ad (19) 计算中△t取为1秒，为了简化计算，将处理过程中供入的氧气，参照其流量全部折 合或FO加入炉内，从而得出了供氧速度对处理过程的影响。 3 有关数据的选取、确定 计算中所用铁水原始成分、铁水流量、氧气流量等均取实际处理过程选用的工艺参 数（见表1），铁水初始氧量取与硅相平衡之氧含量，炉内温度取铁水处理前后的平均 温度。由于缺乏各个组元在铁水和炉渣中传质系数的数值，计算中将它们取为常数，其 数值以及反应界面积的值均通过试算得出(km=0.06cms1,k.=0.03cms',A= 17500cm2)。铁水密度Pm取为7g·cm3,炉渣密度P,取为3g·cm3。 表2计算中采用的有关组元的活度系数 Table 2 Activity coefficients used in calculation fMn fs fNb:fs Vsio2r8」 YMno'8」 Ype06)YNb02.5(7) 5.65 0.569.330.0132.66 1.60 0.28 1 0.03 0,5 1.5 0.4 1.4 计算有效平衡常数K'时所用的有关组 0.3 【0]* 1.3 元的活度系数见表2，活度系数计算过程 中所用的铁液中元素相互作用系数©，均选三 0,2 。由于目前缺少较为可镶 No -Si 1.1 关钛在铁液中以及TiO,和MnS在炉渣中的 0 1.0 2345 活度值，计算中所用的K':和K's油实际 Residence time,min 过程中的脱钛和脱硫速度加以试算得出 图2铁水成分随停留时间的变化 (Kx:=9.533×1012,Ks=4.56510-5) Fig.2 (hange of the hot metal ∑c=0.044 nol.cm3。 romposition with residencc time 4 模型计算结果 图2和图3分别为计算得出的铁水、炉渣成分随停留时间的变化。可以看出，在所 用的工艺条件下，铁水中硅、锰、碳、铌等的脱除程度主要取决于铁水在炉内的停留时 21停留时间的变化 。 如用重量百分浓度 表示 ， 铁 水 中组元浓度的变化为 △ 〔 位〕 △ · 二 〔 〕一 〔 ‘ 炉渣 中组元重 量 的变化 为 △ △ · 二 。 · 二 一 。 · 计算 中△ 取为 秒 ， 为 了简化计算 ， 将处理过程 中供入 的氧气 ， 参照 其流量全部折 合或户 加人 炉 内 ， 从而得出了供氧速度对处理过程 的影响 。 有关数据的选取 、 确定 卜 计算 中所用铁 水原始 成分 、 铁 水流量 、 氧气流量等均取 实际处 理过程选 用 的工艺参 数 见表 ， 铁水初始氧量取 与硅 相平衡 之氧含量 ， 炉 内温 度取铁 水处理前后的 平均 温度 。 由于缺 乏 各个组元在铁 水 和炉渣 中传质 系数的数值 ， 计算 中将它 们取 为常数 ， 其 数值以及反 应界 面积的值均通过试算得 出 · 一 ’ ， · 一 ’ ， 二 。 铁 水密度 取 为 · 一 ” ， 炉 渣密度 取 为 · 。 一 “ 。 表 计算 中采 用 的有 关组元的活 度系数 坛 饭 一 一 汇已 ， ‘ 」 ，。 二 ， 付 〔 ， 〕 。 。 。 。 。 。 。 。 ，，。 ， 一 ， 见目艺欲 八匕户，少，‘ … 月‘ 飞﹄，、 布‘月卫 氏 犷 ， 门曰田问 尸 曰 声 尸目习之叫 户 巴 ︸ ， 场朽昌任 卜 计算有效平衡常数 尹时所用的有关组 元的活 度 系数 见表 ， 活 度 系数计算过程 中所用 的铁液 中元素 相互作 甩系数 。 ’均选 几 自文献〔 〕 。 由于 目前缺少较为可靠 的 有 《 关钦在铁液 中以及 和 在举渡 中的 “ 活度值 ， 计算 中所用 的 和 尸 期扫实 际 过程 中的脱钦和脱硫速度加 以 试 算 得 出 产 ， 邹 ’ ， ‘ 亏一 天奥。 一 丘 习 · 一 。 李 二 、 、 、 火，一一一一一甲乡 · 才毕沐军 ” 闪 卜 土 二 毕一一一 一福 ” 图 多 心 ， ， 爪 铁水成分随停留时间的 变 化 。 一 下 模型计算结果 图 和 图 分别为计算得 出的铁水 、 炉渣 成分随停 留时间的变化 。 可 以看 出 ， 在所 用的 工艺 条件下 ， 铁 水 中硅 、 锰 、 碳 、 锭等的脱除程度主 要取决于铁 水 在炉 内的停 留时