CNb)+2.5C0)=(N02.),△G°=-668589+263.58T45y CTi)+2C0)=(Ti0z),. △G"=-675724+224.53T4: CS)+(Mn0)=(Mns)+〔0]，△G°=130164-36.18T4 由假定2可知，铁水和炉渣相内组元的传质为反应的限制性环节。当反应稳定进行 时，反应界面两侧的传质通量相等，即有： Ji=k(ci-c)=k02(csio2-csio2) (6) JMn=kMn(CMD -CMn)=kMno.(CMnO CMno) (7) JNb=KNb(CNs -CNB)=KNb02.8(CNB02.6-CNM02.5) (8) JTi=kTi(cri-cii)=KTio2(crio2-crio2) (9) JFe =KFco(CFeo-CFe0) (10) Js=ks·(Cs-cS)=kMns·(CMDS-CMns) (11) Jo=ko·(ca-co) (12) 对于脱碳反应，本模型认为其反应速度受碳在铁水中的传质以及脱碳反应界面处C0 体的形核所控制，其速度式可表示为(13)式，式中的P。二P:-表示反应界面C0气体的 P1 过饱和度，计算中外压P:取100kPa,常数G则根据实际过程中的脱碳速度定为 0.6×10-7。 J.=ke.(ce-C2)=G.(Pi-pL) (13) ,P1 由(6)~(13)式，可分别导出反应界面处硅、锰、铌、钛、碳和硫的浓度与其在铁 水中以及其氧化物在炉渣中含量的关系式(14)~(17)，(14)式中的m表示铁水中 硅、锰、铌、钛，moo表示它们的氧化物。 Ci=,Cn+kok/Cnoo:· 1+Km/.kmoo/kmCoo (14) Ce+G/ke Cc=-1+K./.G/kee. (15) Cs=- C,+kMns/k.·CMns 1+kMns/ks-Ks.KM( CMn+kMno/kMn·CMnn 1+K'Mn'KMao/kMC· (16) 0+1 Ci28。=3 C.Im-Mm:Mo°(00)K Km/=. Cmoo (17) Ymoa Pm 反应稳定进行时，通过反应界面氧的收支应该平衡，因此有： Jo+J,=2J+Jmn+Je+2.5JNp+2JTi+Jpe (18) 将(6)(17)式给出的关系代入(18)式，可以得到只含一个未知数c。的方 程，用数值法解出该方程，求出界面氧浓度c。°，再将c。‘分别代回(14)~(17)式，即 可以算出反应界面处各组元的浓度，代入(5)式便得到铁水和炉渣中各组元浓度随 29〔 〕 。 〔 〕 刃 。 ， 么 。 “ 一 。 〔 〕 〔 〕 ， 么 ‘ ’ 一 一 〔 〕 “ 〔 〕 ， △ 。 一 。 一 由假 定 可知 ， 铁水和炉 渣 相 内组元的传质 为反 应的限制性环节 。 时 ， 反 应界面 两侧 的传质通 量相等 ， 即有 · 一 二 二 ， 茹。 一 寸 ， 。 一 。 一 古 。 。 一 荔 。 一 。 。 、 · 、 、 一 高、 。 之 。 。 一 、 。 。 ， ‘ · 一 牛 ， · ’ 一 二 、 。 。 。 · ，。 一 ， 了 ’ 、 · 一 芸 。 ，· ， 一 。 ， 一 六一 一 飞 当反应稳 定进 行 对 于脱碳反 应 ， 本模型认 为其反 应速 度受碳 在铁 水 中的传质 以及 脱碳 反应界 面处 次体的形 核所控 制 ， 其速度 式可 表示 为 式 ， 式 中的 二一 表示反 应界面 气体 的 川 过饱和度 ， 计算 中外压 ，取 ， 。 一 。 常数 则根据实 除过程 中的脱碳 速度定 为 。 。 。 一 奢 二二 卫 由 式 ， 可分别 导 出反 应界面处硅、 锰 、 妮 、 钦 、 碳 和硫 的浓度与其在 铁 水 中以及其氧化物在炉 渣 中含量的关 系式 毕 尸 ， 式 中 的 表 示 铁 水 中 硅 、 锰 、 锭 、 钦 ， 。 。 表示它们 的氧化物 。 · ” 尸 · · 几 。 。 。 产 一 。 一 。 ， 。 ， 一 。 ， 一 成 。 ， ， · 产 一 。 产 。 。 一 ‘ 。 · 、 。命 万 一 ， · · · 二 。 几 。 丫 缪 ，、 反 应稳定进行时 ， 通 过反 应界 面氧的收支 应该平衡 ， 因此有 。 。 ‘ 千 ，。 · 将 式给 出的关 系代人 式 ， 可以 得到 只 含一个 未知数 ， 的方 程 ， 用 数值法解出该方程 ， 求 出界面氧浓度 ， 再将 。 分别代 回 式 ， 即 可以算 出反 应界面处 各组元的浓度 ， 代 入 式便 得 到铁 水和炉涛中各 组 元浓 度 随