1710 B=13bar 1700 1720 1690 O t1610℃ 1700 H=1100mm B=9 1680 t1=1580C 1680 t1=1550C H=1200mm 1700 1660 1660 1640 650 1620 164 1600 30 4050607080 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 W。,Nm°/min.t B8,mb 图2供氧制度对氧化期温度的影响 图3开欧温度真空度对t,的影响 Fig.2 Relation between t:and oxygen supply system Fig.3 Influence of t and vacuum on ta) 在P=0.030%、A1=4min、Po2=11.0bar、H=1200mm、V=10.0Nm/min、 G=26.t0、VA,=80N1/min、A=50min条件下，绘出t1,p1对吹氧温升影响的关系曲 线，如图3所示。在相同的真空度下吹氧，开吹温度越高，吹氧后的温度就越高，而在相同 的开吹温度条件下，炉内残压越高，吹氧后的温度也越高。这可以从温度，压力等因素对元 素选择氧化及对反应速度的影响加以解释。 (3)式是吹氧过程温升随机模型的另一种形式： t2=1768.8+72.61〔%Si):-3590.0 〔%P〕i+4.896A2-4.11A,+0.435×10-2(t1-1500)P,〔℃) (3) A2称为“过吹时间”。从式(3)可知，过吹2min与不过吹比较，t2增加近10℃。氧浓差电 势下降意味着脱碳已到临界值，继续吹氧会引起Cr、Fε等金属元素的过量氧化，因此，应 尽量避免过吹。 VOD还原期主要任务是，造渣脱硫，还原渣中铬，微合金化和除气去夹杂。因此，还 原期操作的关键在于保证有一定时间完成上述任务的条件下，决定合适的操作终点以达到出 钢成份和温度的规格。通过分析得到VOD还原期热平衡关系为： GC,2=-9w-9s-9a-94-90 (4) 因此，影响还原期温降的主要因素是，造渣剂、铁合金、冷却剂的加入量，钢液向环境的散热 速度和氩气流量。 以下两式是经多元逐步回归分析得到的还元期温度数学模型： ta=595.0+0.662t2-2.960·Gcao/G-1.466GFer:/G-0.341G1/G-1.187A' [℃〕 (5) ·16·， 二 ’ 、 。公 八 泌 〔产 义例梦 卜 】 会 二 ， 沪 聆 交火 了 卜 ’ “ ’ 护 夕刀了 夕 一 、 、 二尹尸 。 ， 多 ’ ， 红 乡 。 乃 、 、 ， 罗 内以门︺气八气」﹄广门 的“刀 ‘改几 钾 。 ， 如 。 一 图 供 氧 制度 对 氧化期 温 度 的 影响 图 开吹 温 度真空 度对 的影响 一 在 、 ， 、 、 、 犷 “ 、 二 、 厂 ， ， 、 左 条件下 ， 绘 出 ，， 王对 吹氧 温升影 响 的 关 系 曲 线 ， 如 图 所 示 。 在 相同的真空度 下吹氧 ， 开 吹温度越高 ， 吹氧后 的温度就越高 ， 而在相同 的 开 吹温度条件下 ， 炉 内残压 越高 ， 吹 氧后 的温度 也越高 。 这 可 以从 温 度 ， 压 力等因素对元 素选 择氧 化及 对反 应速度 的影 响加 以解释 。 式是 吹氧过程温升随机模型 的另一种形式 〔 〕 一 〔 〕 月 一 一 ， 一 卫 〔 〕 称 为 “ 过吹时 间” 。 从式 可 知 ， 过吹 与不 过吹 比较 ， 考 增加近 ℃ 。 氧浓 差 电 势 下 降意味着脱 碳 已到 临界值 ， 继续吹 氧会 引起 、 等金 属元 素的过量氧化 ， 因此 ， 应 尽 量避 免过吹 。 还 原 期主要任务是 ， 造渣脱硫 ， 还 原渣 中铬 ， 微 合金 化和 除气去 夹 杂 。 因 此 ， 还 原 期操 作 的关键在 于保证有一定 时 间完成 上述任务 的条件下 ， 决定合适 的操 作终点 以达到 出 钢 成 份和 温度 的规格 。 通 过分析得到 还 原 期热 平衡关系 为 场 饰 、 石万 一 一 伽 一 一 咖 一 礼 一 咖 因此 ， 影 响还 原 期温 降的主 要因素是 ， 造渣 剂 、 铁合金 、 冷却剂的加入量 ， 钢 液 向环 境的散热 速度 和氢 气流量 。 以下两式是经 多元逐步 回归分析得到 的还元期温度 数学模型 一 · 。 一 。 ‘ 一 ， 一 ， 〔 ℃ 〕