在气隙形成后：-Ks∂T.i∂n=(1-n)K:mdT/∂r)+F。mg(T:-T) (5) (4)模内表面 有气隙：-KmOTm/dn=K,dT。/dn (6) 无气隙：-KOT/dn=(1-n)·KsmT/on+7F,mo(T盘-T) (7) (5)锭模与底盘在计算时，这类边界条件的准确性相对来说不很敏感。因此，边界条 件近似取为(2)。 (6)钢锭头部帽口边界钢锭头部的热状态与所采用的帽口系统有直接联系，并影响到 凝固后的缩孔形状，其准确性对预测钢锭头部缩孔是很重要的，这一边界条件可由实验室内 浇铸材料热特性测试仪上测得，即功率损失曲线： W=形(x) 分别对发热剂及发热型帽口和绝热型帽口进行了热特性测定，并对其回归处理，得到如下关 系式： 发热剂：Q(0)=1.0047t-0.2277t2+0.0159t3-0.35×10-8t4+2.3572(kW/min) (8) 发热帽：Q(1)=1.459t-0.274t2+0.01853t3-0.532×10-3f4+0.554×10-5t5 +1.029t8+0.47661(kW/min) (9) 绝热帽：Q(3)=0.57666t-0.10117t2+0.59×10~2t8-0.1149×10-314 +2.3565(kW/min) (10) 初值条件如下，由于假定浇注是在瞬时内完成，钢液初始温度取为浇注温度，锭模初始 温度为： 即t=0时 T:=T9: T=T 1.3求解 采用了有限差分法，显式方法进行了计算，为简化计算，从纵向剖面看，将钢锭身部简 化为矩形，而将钢锭头部取为梯形。 以某厂630kg锭为原型进行实验，其几何尺寸如图1及表1所示。在工厂测定了凝固过 程中钢锭表面温度的变化（图2），以此对模型做了修正，运算是在IBM-AT机上进行，运 表1 钢锭及模型几何尺寸，mm Table 1 Geometric dimension of ingot and the model,mm 尺寸 R1 R2 Rs R4 H1 H2 H3 原型 110 150 120 130 公 1050 横型 100~120 100-120 180-200 180-200 40-130 5 1050 209在气隙形成后 一 。 彻 一 妇 。 沪 厂 个 ‘ 扩 念一 劫 模 内表面 有气隙 一 沪 而 ， 无气隙 一 二 · 口 二 如 二 一 们 · 。 脚 ” 个 扩 盘一 盒 锭模与底盘 在 计算 时 ， 这类边界条件的准确 性相 对来说不 很 敏感 。 因此 ， 边界条 件近似取 为 。 钢锭头 部帽 口 边界 钢锭头 部的热状态 与 所采 用 的 帽 口 系 统 有直接 联系 ， 并影 响到 凝 固后 的缩孔 形状 ， 其准确性对预测钢锭头部缩孔 是 很重要的 ， 这 一边界条件可 由实验室内 浇铸材 料热特性 测试仪上测得 ， 即功率 损失 曲线 平 丁 分别对 发热剂及 发热 型 帽 口 和绝 热型 帽 口 进行了 热特性测 定 ， 并 对其回 归 处理 ， 得到如 下 关 系式 发热剂 一 。 。 “ 。 一 “ 一 一 “ 。 发热帽 理 一 。 。 “ 一 。 一 。 一 “ ” “ 。 。 。 绝 热帽 二 。 一 。 “ 。 一 “ “ 一 。 一 。 初值条 件如 下 ， 由于假定浇注是在 瞬时内完成 ， 钢 液初始温度取为浇注温度 ， 锭模初始 温 度为 即 二 时 全 。 二 盆 。 求解 采用 了有限差 分法 ， 显式方法 进行 了计算 ， 为简化计算 ， 从纵向 剖面看 ， 将钢锭 身部简 化 为矩形 ， 而将钢锭头部取 为梯形 。 以某厂 锭 为原型进行实验 ， 其几何尺寸如 图 及表 所示 。 在工厂 测 定了凝固过 程 中钢锭表面温度的变化 图 ， 以此对模 型做了修 正 ， 运 算是在 一 机上进行 ， 运 表 钢锭及模型几何尺 寸 ， 爪 ， 坦 尺 寸 原 型 模 型