第7期 罗衍昭等：低碳Nb-T二元微合金钢析出过程的演变 ·779· Tias)(Ca6Nasa),随着温度降低，Ti/Nb逐渐减小， Na)、(Nb,Ti1-)(C,N1-)和(Nba.sTia5）(Ca.s6- 富Ti的析出物逐渐过渡至Nb-Ti均匀，占位比例各 N。4).热力学计算结果同透射电镜及能谱测量结 为50%，析出粒子演变顺序为(Nbo.Is Tio.ss）(Ca.6 果能够很好的吻合 500 450 400 350 Cu 250 2 150 100 Nb 50 nm 8101214161820 能量kcV % 30 Nb 50 nm 6 8101214161820 能量keV 28 34208 ) 64 2 Fe 50nm 4 6 8101214161820 能量keV 图3不同温度下析出颗粒的扫描镜像及能谱.(a)950℃：(b)900℃：(c)800℃ Fig.3 SEM image and EDS spectra of precipitates at different temperatures:(a)950℃：(b)900℃：(c)800℃ 图5采用热力学模型计算了碳氮化物的形核 10-9Jm-3 驱动力随温度的变化规律.可以看出，碳氮化物的 3动力学计算模型 析出相体积自由能随温度的降低而升高，即形核 驱动力增大，两者基本近似呈反比例关系.在 在实际轧制生产过程中，析出物在奥氏体中不 1073K时，析出相的化学体积自由能为-4.253× 可能发生均匀形核析出，而主要为在位错线上非均第 7 期 罗衍昭等: 低碳 Nb--Ti 二元微合金钢析出过程的演变 Ti0. 85 ) ( C0. 16N0. 84 ) ，随着温度降低，Ti /Nb 逐渐减小， 富 Ti 的析出物逐渐过渡至 Nb--Ti 均匀，占位比例各 为 50% ，析出粒子演变顺序为( Nb0. 15 Ti0. 85 ) ( C0. 16- N0. 84 ) 、( Nbx Ti1 － x ) ( Cy N1 － y ) 和( Nb0. 5 Ti0. 5 ) ( C0. 56- N0. 44 ) ． 热力学计算结果同透射电镜及能谱测量结 果能够很好的吻合． 图 3 不同温度下析出颗粒的扫描镜像及能谱． ( a) 950 ℃ ; ( b) 900 ℃ ; ( c) 800 ℃ Fig． 3 SEM image and EDS spectra of precipitates at different temperatures: ( a) 950 ℃ ; ( b) 900 ℃ ; ( c) 800 ℃ 图 5 采用热力学模型计算了碳氮化物的形核 驱动力随温度的变化规律． 可以看出，碳氮化物的 析出相体积自由能随温度的降低而升高，即形核 驱动 力 增 大，两者基本近似呈反比例关系． 在 1 073 K时，析出相的化学体积自由能为 － 4. 253 × 10 － 9 J·m － 3 ． 3 动力学计算模型 在实际轧制生产过程中，析出物在奥氏体中不 可能发生均匀形核析出，而主要为在位错线上非均 ·779·