Ft)=年(bt-{--L.t-v-2L元+ +L1-[t-L)+V-L)2-L]}- 20《(经-Lwlt-+L}±a{v-L可' -3[-L)-]°+2(t-L)v-L-L -ke-)+v--] Gs)=[器-)sa器s+3a]s- -[器-路+品r H(e)-[-u-器2-a小.u- -[-品-2器品小 在计算中注意：1imsl.s=0, limu1nu=0。 s0 4-→0 求得上述各弹性分量之后，则出口板材的横向厚差 8h(x)=2{y:(0)+y:'(0)+w(0)-[y,(x)+y:'(x)+w(x)]- △u,(x)} 式中 △u(x)=u啊(0)-uW(x)=X2 图2为h=(x)理论计算的流程。为了对比实验结果，对8×350mm四程冷轧机， 轧制宽180、200、230、260、288mm与H为1mm的H68黄铜带的条件进行了计算，结果 如图3~4所示。可以看出， (1)y,在总的弹性挠曲中所占的比例最大，w约为yz之半，w在板边部下降很快，y25 和Z,值很小在 (2)x一定时，P与各弹性分量之间以及P一8(x)关系基本上是线性的，可以定义辊 系刚度为 Kx=AP/A(8h(x)) 共得到5种板宽、不同x点的Kr值27个，其相关系数R≥0.95，标准离差≤0.00T/mm。 (3)KR与(I-B)以及x之间呈指数函数关系。x或(I-B)不同时，Ka一(1-B)或KR一 x曲线的变化率不同影即K受x和(I一B)的交互作用的影响。 采用函数拟合的方法，将弹性基础梁方法理论计算结果转化为以下的Kr(T/mm)模 型 30“ ， 干 粤 一 筹 召 一 · 卜 亿 ’ ‘ · 卜 ‘ 一 ， ， 亿 黔《合 ‘ “ 一 “ ，， · ‘一一 告 ， ，， 士 彭粉 ， · 【 亿石 ， 二百万兀万】 一 散 侧又而 砰矛〕 争卜 ， 亿 、 二 ， · 【 “ 一 ， ， 亿 一 ， ‘黯 一 黔 一 赤 瑟百 吕 〕 ‘ · 一 【 ‘黯 一 宁 ， 卜 炭 不 “ 、 百是 了 ’ ， ‘ · ， ‘宁 一 斋 ，一 菏一 丽轰 ， 】 。 一 一 【 宁 一 爵 一 贵一 丽备 · ’ 】 。 在计算中注意 ， ， ， 求得上述各弹性分量之 后 ， 则出 口 板材的横向厚差 “ ‘ ， ‘ ， ’ 。 。 卜 【 ‘ 】 △ ， 式中 △ ， 二 。 ， 。 一 ‘ ， · 共一 图。 “ 二 ，理论计算的流程 。 为了对 比 实验结果 ， 对言器 ‘ “ 四 辊 冷 轧 机 ， 轧制宽 、 、 、 、 与 为 的 黄铜带 的条件 进行 计 算 ， 结 果 如图 所示 。 可 以看出 在总的弹性挠 曲中所 占的 比例最大， 约为 之 半 ， 在板边部下降很快， “ 和 值很小在 一定时 ， 与各弹性分量之 间以及 一色 关系基本上是线性的 ， 可 以 定义辊 系刚度为 “ · “ ‘△ 全 共得到 种板宽 、 不 同 点的 值 个 ， 其相关系数 》 。 ， 标 准 离 差 。 。 与 以及 之 间呈指数函数关系 。 或 一 不 同 时 ， 卜 一 或 一 曲线的变化率不 同， 即 受 和 一 的交互作用 的影 响 。 采用 函数拟合的方法 ， 将弹性基础梁方法理论计算结果 转化为 以 下 的 模 型