:-( 0.78+I.5y2o V Yn.S -0.1)(1-0.37 Tg)0.981 (10) 1000 式中对连续炉来说： S=3.6 HB 2(H+B) (2)发光火焰的衰a成系数(K:)为三原子气体和碳黑衰减系数之： Kqa=(0.78+1.6Ym0-0.1)(1-0.37,T）×.981Yn (11) VYn.St 1000 式中 S,=0.95dt cn=0.03（2-n)(1.6,0-0,5)·C (12) 1000 而面K,=K:n+Kep (13) 关于计算步骤及方法如下： (1)先初设每一计算段的钢坏、炉气及火焰温度值，然后从均热段端墙喷嘴开始向 尼逐段进行i计算。在每一段的计算中，各热平衡方程都采用Newton-Raphson迭代法求解， 计算得到的值'与初值作比较，若误差不满足要求，用计算值代楼初设值重新求解各热平衡方 程，直到计算误差小于允许值为止停止迭代计算。 (2)计算完炉墙、炉气及火焰温度后，从炉尼开始沿钢坯移动方向逐段进行钢坯传热 差分计算，出此所得的钢坯表面温度代回上面(1)，重新计算炉墙、火焰及炉护气温度。直 到满足误差要求为止。 (3)计算时从均热段开始沿炉长分成14段（见图2），由于考虑到喷嘴的具体布置情 况，故各段长度并不一致。计算时采用的各段燃料供入量如下： 14131211110918T76T51 413 阿2算分段图 Fig,2 Zones for calculation 燃料流量(kg/h) 总供入量% 上均热段 15+45 4.0 第一上加热段 110+210 21.8 第二上加热段 130+130 17.1 上部总供热 650 42.8 本数模程序用ΛLGOL-60语言编制，在TQ16计算机上运算。计算结果见图8、图4。 在前面的假设条件中，规定了不考虑炉子纵长方向的辐射传热，这会给计算结果带来多 大误差呢？对此曾采用另一种考虑炉子纵向辐射的炉段一假想面一区域法进行了验算，结果 表明除了钢坏上表面tc在一、二上加热段间和一加热段与均热段间接近消失外，其余部分！ 33。 ，， 。 〕 丫 、 ， 、 · 写 一 。 一 红 丫 。 了 、， 十 电 式 中对连续炉来 说 、 一 发 光火焰的衰减 系数 。 为三原 子 气体和碳 黑衰减 系数之 和 。 式 中 了 丫 。 · ， 护 一 一 ， 丫 。 ， 一 ， 一 。 口 ’ 万 而 ， 二 十 。 关于计算步 骤及方 法如下 先 初设每一计算 段的钢 坏 、 炉 气及火焰温度 值 ， 然 后从均热 段端墙喷 嘴开始 向炉 尾 逐 段进 行计算 。 在每一 段的计算 中 ， 各热 平衡方程 都采 用 一 “ 。 迭 代 法求 解 ， 计算得到的值与初值作 比较 ， 若误 差 不满足 要求 ， 川 计算值代林初设值重新求 解各热 平衡方 程 ， 直 到计算误 差 小 于允许值为 止停止 迭 代计算 。 之 计算完炉墙 、 护 气及火 焰温度 后 ， 从 炉尾 开始 沿钢 坯移动方 向逐 段进 行钢 坯传热 差分计算 ， 由此所得 的钢坯表面温度 代回上面 ， 重新计算炉墙 、 火焰及 炉 气温度 。 直 到 满足误 差要 求为止 。 计算时从 均热段开始沿 炉长分 成 段 见 图 ， 由于考虑 到喷 嘴的具 体布置情 况 ， 故 各 段长度并 不一致 。 计算时采 用的各 段燃料供 人量 如下 旦 。 一 卜 鼓 一 、 ’ 一 一 丫 当 图 计算分段 图 燃料流量 总供 入量 上均热 段 嫂 第 一 加热 段 十 第二上加热 段 上 部总 供热 本数模程序用 一 语 言编制 ， 在 一 叶 算机上运 算 。 计算结 果见 图 、 图 。 在 前面 的假设 条件 中 ， 规定 了不考虑 炉 子纵长方 向的辐 射传热 ， 这 会给计算结 果带来 多 大误差 呢 对 此 曾采 用 另一种考虑炉 子纵 向辐射的炉段一 假想面 一区域 法进 行 了验算 ， 结 果 表 明除 了钢坏 上表而 在一 、 二 土加热段 间和一加热 段 与均热段 间接近 消失外 ， 共余部分 相