-b- 位移7.394×10-mm 9.044×104mm 10.39手×10-4mm 平均压力5.465kg/mm 6.610kg/mmt 7.503kg/mm 6-b- 16-b-5 16-b-6 位移10.994×10‘mm11.444×10‘mm 11.594×10-4mm 平均压力7.889kg/mm8.163kg/mm 8.249kg/mm -b-9 位移11.74×104mm 11.894×10-4mm 12.044×10-mm 平均压力8.327kg/mm8.401kg/mm 8.469kg/mm2 G-b-10 G-b-11 4G-b-12 位移12.194×10-mm 12.344×10-◆mm 12.494×10‘mm 平均压力8.531kg/mm8.579kg/mm2 8.610kg/mm b)a/h=2/3 图6塑性区变化情况 这与实际的全屈服点是有区别的，但计算结果表明其求得的压力值相差甚小。 五、平面应变冷变形抗力计算结果 本文计算了工业纯铝的不同积累压下率时的变形抗力。工业纯铝的力学性质同前。有外 区时采用2毫米宽的压头，压2毫米厚，10毫米长的比较宽的铝板，其元素划分如图4c)所 示。无外区时采用2毫米宽的压头压2毫米厚2毫米长的比较宽的铝板，其元素划分如图7。 每次压下的位移为10-毫米。计算结果列表于下： 189一 一 一 一 一 卜 位 平均 移 匕 压 力 二一 ‘ 匕二匕 刁 一 一 又 一 ‘ 圣 卜 几 一 ‘ 二 」 一 一 巨 了 位移 。 ，心 一 一 ‘ 平 均压 力 日 ‘ 一 ‘ 几 一 一 ‘ ‘ 一 一 虹 甲 平 位 均 移 压力 二一 ‘ 断， 川一 兹一 ‘ 犷 犷 城 、 位移 ‘ 又 一 ‘ 平均压力 一 全 图 一 ‘ 一 ‘ 之 川 ， 二 塑 性 区 变化 情况 这 与实际 的 全屈 服点 是有 区 另 的 ， 但计算 结果 表 明其求得 的压 力值相差甚 小 。 五 、 平面应 变冷 变形抗 力计 算结果 木 文计算了工业 纯 铝 的不 同积 累压下率 时 的 变形 抗 力 。 工业 纯 铝 的 力学性 质 同前 。 有外 区 时采用 毫米宽 的压头 ， 压 毫米厚 ， 毫米 长 的 比 较宽 的 铝板 ， 其元 素划分如 图 。 所 示 。 无外 区 时采用 毫米宽 的压 头压 毫米厚 毫 米 长 的 比 较宽 的 铝板 ， 其元 素划 分如 图 。 每次压下 的位移为 一 毫米 。 计算结果 列 表于 下 享争