11534-410%C2C<0.1% Ts=1493 0.1%≤C≤0.21% 1534-184%Cg 0.21%<C H=HA+0.18(TL-1400) Hs=HB+0.18(Ts-1400) %CE=〔80.5C+33.5(S+P)+17.8Si+3.75Mn+3.4(Co+A1)+1.5Cr+3Ni)/80.5 式中HL、Hs分别为钢种的液、固线温度(TL、Ts)的热焰，H、HB分别为H一T曲线 上某一温度热焓，%C为碳当量。TL、Ts为液固相线温度。 (3)初始条件，t=0时Tc=1542.6℃ (4)边界条件： 结晶器平均热流$=35Ca1cm2S-1 沿结晶器高度热流变化近似为： 中(t)=62-4√t Calcm-2S-1 二冷区（结晶器下方的冷却格栅区）热流： φ=h:(Te,w-T)Calcm-a 二冷区I区冷却水量为1511m~2min1,I区冷却水量291lm-min-1。由经验公式估 计：h1=0.017,h2=0.023(Calcm-2S-1℃-1)。 (5)网格比 △t=0.25S △x=0.5cm (6)几何条件 板坯尺寸220×1250mm,拉速1.4mmin-1,结晶器长度700mm,钢液弯月面位置 10cm,二冷区I、I区长度为160cm和275cm。 2.计算程序框图（见附录） 3,计算结果 为了考察热物理量对结晶器凝固过程的影响，计算方案如表1。计算结果如图2。 表1 方案 p(gcm-3) λCalcm1S-1℃-1 φCalcm-S-1 I 7.0 0.07 35 E 7.0 a+bT 35 T<Ts A=a+bT Ts<T<TL N 7.0 入=a+bTs+ (a+bTL)-(a+bs) TL-Ts 35 (T-Ts) T>TLλ=7(a+bT) N 7.0 λ(T)同I 62-4Vt 7.0 λ=a+bT 62-4/t 注：a=0.038 b=0.28×10-4 5￾￾￾￾￾一 ￾‘“￾￾￾ ￾￾ ￾ 从￾￾￾￾ ￾￾￾￾￾一 ￾￾￾￾￾￾ ￾￾ ￾ ￾ ￾￾ ￾ ￾ ￾￾￾￾《￾ ￾ ￾ ￾ ￾ ￾ ￾￾￾￾￾ ￾￾ ￾ ￾ ￾ ￾ ￾ ￾ ￾￾￾￾￾ 一 ￾￾￾￾￾ ￾ ￾ 二 ￾ 。 ￾ ￾ ￾ ￾￾￾￾￾ 一 ￾￾￾￾￾ ￾￾￾ ￾ 〔￾￾ ￾ ￾￾ ￾ ￾￾ ￾ ￾￾￾ ￾ ￾￾￾ ￾￾ ￾ ￾￾￾￾ ￾ ￾ ￾￾￾ ￾ ￾ ￾ ￾ ￾￾￾￾ ￾ ￾ ￾￾￾ ￾ ￾ ￾￾￾ ￾ ￾￾￾〕￾￾￾ ￾ ￾ 式 中 ￾ ￾ 、 ￾ ￾ 分别为 钢种 的液 、 固线温 度 ￾￾￾ 、 ￾￾ ￾ 的热 烩 ， ￾ ￾ 、 ￾ 。 分别为 ￾一￾曲线 上某一温度热 烩 ， ￾￾￾为碳 当里 。 ￾￾ 、 ￾￾为液 固 相线温度 。 ￾￾￾ 初始条件 ， ￾二 ￾时￾。 ￾ ￾￾￾￾ ￾ ￾℃ ￾￾ 边界条件 ￾ 结晶器平 均热 流 币一 ￾￾￾ ￾￾ ￾一 ， ￾一 ， 沿结 晶器高度热 流变 化近似为 ￾ 小￾￾￾￾ ￾￾一 ￾召了 ￾￾ ￾￾ ￾ 一 ， ￾一 ， 二 冷区 ￾结 晶器 下方 的 冷却格栅 区￾ 热 流 ￾ 小￾ ￾‘ ￾￾ ￾。 ， ，￾一 ￾ 。 ￾ ￾￾ ￾￾ ￾一 ， 二 冷区 ￾区冷却水量为 ￾ ￾ ￾一 ￾ ￾ ￾￾ 一 ‘ ， ￾区冷却水量 ￾￾￾ ￾一 名 ￾ ￾￾ 一 ‘ 。 由经验公 式估 计 ￾ ￾ ￾ ￾ ￾ ￾ ￾￾￾， ￾￾ ￾ ￾ ￾ ￾￾￾￾￾￾ ￾。 ￾ 一 “ ￾一 ’ ℃一 ， ￾ 。 ￾￾￾ 网格 比 △￾￾ ￾ ￾ ￾￾￾ △￾ ￾ ￾ ￾ ￾￾ ￾ ￾￾￾ 几何条件 板坯尺 寸 ￾￾ ￾ ￾￾￾￾￾ ￾ ， 拉速 ￾ ￾ ￾￾ ￾ ￾￾ 一 ， ， 结 晶器 长度 ￾￾ ￾ ￾ ， 钢液弯月面 位置 ￾￾￾ ￾ ， 二 冷 区 ￾ 、 ￾区长 度为 ￾￾￾￾ ￾ 和 ￾￾￾￾ ￾ 。 ￾ ￾ 计算提序棍圈 ￾见 附录￾ ￾ ， 计 林给果 为 了考 察热 物理量 对结 晶器凝 固过程 的影响 ， 计算方案如 表 ￾ 。 计算结果如 图 ￾ 。 表 ￾ 方案 ￾￾￾￾ ￾一 ￾ ￾ 入￾￾ ￾￾ ￾一 ’ ￾一 ’ ℃一 ’ 小￾￾ ￾￾ ￾一 ￾ ￾一 ’ ￾ ￾ ￾ · 。 ￾ 。 · 。￾ 】 ￾￾ ￾ ￾ ￾ ￾ ￾ ￾￾ ￾￾￾￾ 入￾ ￾ ￾ ￾￾ ￾ ￾ ￾￾ ￾￾￾￾ 入二 ￾ ￾ ￾￾￾ ￾ ￾￾ 一 ￾￾ ￾ ￾￾ ￾ ￾￾ ’ ￾ ￾一 ￾￾ ￾ ￾￾ ￾ ￾ ￾ ￾ ￾￾ 一 ￾￾ ￾￾￾￾ 入￾￾￾ 久￾ ￾ ￾￾ ￾ ￾￾￾ ￾ ￾ ￾ 同 ￾ ￾￾一 ￾认 ￾ ￾ ￾ ￾ · ￾ 入￾ ￾ ￾ ￾￾ ￾￾一 ￾亿 ￾ 注 ￾ ￾ ￾ ￾ ￾ ￾￾￾ ￾ ￾ ￾ ￾ ￾￾￾ ￾￾一 ‘