表1不同曲率凹形边坡剪应力沿滑弧的分布 Table 1 Shear stress distribution along failure circle in concave slope with different curvatures. R。/H, Shear stress from top to toe of slope along failure circle 1.10 1047.974.0120.024.3137.2 150.2 162.0 198.2 213.8 254.8 1.45 1253.580.9103.9133.148.8 165.9 190.7 236,8 267.9 305.0 difference 2 5,66.97.99.4111.6 15.7 38.7 38.6 54.1 50.2 1.2.3凹形边坡稳定性计算的新方法一三维条柱法的探讨 为了分析大冶矿半漏斗形 边坡的稳定性，除了应用二维极限平衡法、有限元法、三维楔法等进行计算外，我们应用极 限平衡原理、探讨一种新的计算法一三维条柱法。 工程中常用二维计算法。它有不 足之处：一是滑体的侧阻力未予考 虑。当滑体长宽比较小时，计算结果 有明显偏差影二是平面曲率影响难以 计算。三维条柱法则试图弥补这些不 足。本法系将任意形态的潜在的滑体 B1+11 +1 划分为有限数量的垂直条柱，应用极 限平衡原理求算整个滑体的稳定性。 限于篇辐，该法的立论及推导，请详 见专著C3)。下面简要介绍： (1)条柱上的作用力 假设潜在滑体为任意多面体，将 其划为垂直条柱，取座标轴的X方向 为滑体运动方向，则单元条柱上的作 图8单元条柱上的作用力 用力（图8）有：重力W,底滑面上 Fig,8 Forces acting on a column. 有切向反力T及法向反力N,水浮力U;四个垂直界面上有内力A、B、D、E、Q和R。此外， 尚有基岩对滑体的侧压力P,它的分布是这样考虑的： ①在滑动方向（采空区方向），由于采场长期开挖，边坡向采空区位移，应力已释放无 余，故忽略不计。 ②在垂直滑动方向(Y方向)，侧压P主要决定于岩体的力学性质及边坡形状。大体有以 下几种情况： (a)当滑面闭合、滑体和基岩完整可近似视为弹性体时，P可按弹性半无限体的侧压计 算，即 oe=4/(1-)·Y·h P=oesin.1。V (b)当岩体破碎或松散时，P可按松散体侧压计算，即 oe=tg2(π/4-中/2)·y·h P=opsin1·V 。10表 不 同 曲率凹形边坡剪应力沿 滑弧 的分布 。 翩月烹 三二…二亚 一 … 一二… 一二竺生 止垫竺 一 二竺宜 止垫州 一 三竺巴一 卜一 里一一 一 “ · “ ” · 竺一匕 少些 凹 形 边坡稳定性 计算的新 方法一 三维 条 柱法 的探 讨 为 了分析大 冶矿半漏 斗 形 边坡的稳 定性 ， 除 了应用二维极限平衡法 、 有限元 法 、 三维楔法等进行计算外 ， 我 们应用 极 限平衡原理 、 探讨一种新的计算法一三维条柱法 。 工 程 中常用二 维计算法 。 它 有不 足之处 一是 滑 体的侧 阻 力 未 予 考 虑 。 当滑体 长宽 比 较小时 ， 计算结果 有 明显偏 差， 二是平 面 曲率 影 响难 以 计算 。 三维条柱 法则试 图 弥补这 些不 足 。 本法系 将任意 形 态 的潜 在的滑体 划分为 有 限数 量 的垂直 条柱 ， 应用 极 限平衡 原理求算整个滑体的稳定性 。 限于 篇辐 ， 该法 的立 论及推导 ， 请详 见专著〔 〕 。 下 面简要 介绍 条 柱上 的作用 力 假设潜在 滑体为 任 意多 面体 ， 将 其划为 垂直条柱 ， 取座标轴的 方 向 为 滑体运动方 向 ， 则单元 条柱上 的作 用 力 图 有 重力班 ， 底滑 面 上 卜 ， “ 一 一 」日 尸 五。 一 一 一 一 一谬丁 勺、 一 一吧二汽二 十 图 单元 条柱 上 的 作用力 有切向反 力 及法 向反 力 ， 水 浮力 ， 四个垂直 界面 上有 内力 、 、 、 、 和 。 此外 ， 尚有基岩对滑体的侧压 力 ， 它 的分布是这样考虑的 ① 在 滑动方 向 采空 区方 向 ， 由于采 场长期开 挖 ， 边坡 向采 空 区位移 ， 应力 已释放无 余 ， 故 忽略不计 。 ② 在垂直滑 动方 向 方 向 ， 侧压 主要决定于岩体的力学性质及 边坡形状 。 大体有以 下 几种情 况 当滑 面 闭合 、 滑 体和基岩完整 可近 似视为 弹性 体时 ， 可按弹性半无限体的侧 压计 算 ， 即 。 。 二 川 一 刃 · 夕 · 口 。 兄 当岩体破碎或 松散时 ， 可按松散体侧压计算 ， 即 口 “ 二 一 小 · 护 · 二 口， 只 ·