因 局部损失发生在水流扩大上,b=5。。代入上式,得 +2 2g 2g 但y=√2gH,即=2Hn:引用式(44)后,得 对圆柱形外管嘴: e=0.64 φ=0.82 以此代入式(5-2-3)得 Pc=-0.75H y 上式表明圆柱形外管嘴在收缩断面处出现了真空,其真空度为 P=二P=075H 5-2-4) yy 式(5-2-4)说明圆柱形外管嘴收缩断面处真空度可达作用水头的075倍,相当于把 管嘴的作用水头增大了75%,这就是相同直径、相同作用水头下的圆柱形外管嘴 的流量比孔口大的原因。 从式(5-2-4)可知:作用水头H愈大,收缩断面处的真空度亦愈大。但收缩断 面的真空是有限制的,如长江中下游地区,当真空度达7米水柱以上时,由于液 体在低于饱和蒸汽压时会发生汽化,以及空气将会自管嘴出口处吸入,从而收缩 断面处的真空被破坏,管嘴不能保持满管岀流而如同孔口岀流一样。因此,对收 缩断面真空度的限制,决定了管嘴的作用水头H0有一个极限值,如长江中下游地 区H=7米 ≈9米 0.75 其次,管嘴的长度也有一定限制。长度过短,水流收缩后来不及扩大到整个 管断面而形成孔口出流;长度过长,沿程损失増大比重,管嘴出流变为短管流动。 所以,圆柱形外管嘴的正常工作条件是: (1)作用水头H≤9米 (2)管嘴长度l(3~4)d 3.其他形式管嘴 除圆柱形外管嘴之外,工程上为了增加孔口的泄水能力或为了增加(减少)出因 c v = v A A c = v  1 局部损失发生在水流扩大上， j h = g v se 2 2  。代入上式，得  c p ＝ g v 2 2 2   − ＋ g v 2 2  ＋ g v se 2 2  但 2gH0 v =  ，即 g v 2 2 = 0 2  H ； 引用式(4-9-4)后，得  c p =               − − − − 2 2 1 1     0 2  H (5-2-3) 对圆柱形外管嘴： α=1， ε=0.64， φ=0.82 以此代入式(5-2-3)得  c p = 75 0 − 0. H 上式表明圆柱形外管嘴在收缩断面处出现了真空，其真空度为 =  v p  c − p = 75 0 0. H (5-2-4) 式(5-2-4)说明圆柱形外管嘴收缩断面处真空度可达作用水头的 0.75 倍，相当于把 管嘴的作用水头增大了 75%，这就是相同直径、相同作用水头下的圆柱形外管嘴 的流量比孔口大的原因。 从式(5-2-4)可知：作用水头 H0 愈大，收缩断面处的真空度亦愈大。但收缩断 面的真空是有限制的，如长江中下游地区，当真空度达 7 米水柱以上时，由于液 体在低于饱和蒸汽压时会发生汽化，以及空气将会自管嘴出口处吸入，从而收缩 断面处的真空被破坏，管嘴不能保持满管出流而如同孔口出流一样。因此，对收 缩断面真空度的限制，决定了管嘴的作用水头 H0 有一个极限值，如长江中下游地 区 H0= 0.75 7米 ≈9 米。 其次，管嘴的长度也有一定限制。长度过短，水流收缩后来不及扩大到整个 管断面而形成孔口出流；长度过长，沿程损失增大比重，管嘴出流变为短管流动。 所以，圆柱形外管嘴的正常工作条件是： (1)作用水头 H0≤9 米； (2)管嘴长度 l=(3～4)d。 3．其他形式管嘴 除圆柱形外管嘴之外，工程上为了增加孔口的泄水能力或为了增加(减少)出