渐增强。由图5(e)可知,随着混凝土核心筒宽 (2)根据图5(c)~(f)所示有限元分析 度的增大,钢梁传力系数逐渐增大,但影响不显 结果,拟合得到的钢梁传力系数可表示为截面因 著。由图5(可知,钢梁传力系数随着截面因子的 子r的一次函数,即r趋近于0时,n不等于0 增大而增加,且影响较为显著。 对参数进行纵轴截距不等于0的线性拟合,得到 剩余参数对钢梁传力系数的影响函数为 浒經,! f2=(,S/b,l/b,b)=k+B(12) 于是,钢梁传力系数的实用计算公式: 4a)怎直径d(、4m) )筋间距D 1 D (13) 盐:拙 式中k,分别为斜率和截距,见表1,其中间 值可进行线性插值。(表引用:出现的表在文中都 应该引用,并按照引用的先后次序编号,可采用: 和》核心筒厚案比点 间钢保位置A 如表1所示,见表1,表1为.,等。一般情况下, 先引用后给表) 4有限元验证 为了验证参数拟合得到的实用计算式(13) 的可靠性,文中选取7个节点模型,将实用公式 i)植心筒重度b 租由因子 计算结果与 ANSYS计算结果进行对比,见表2 图5钢梁传力系数随各参数变化图 由表可知:1)实用计算公式计算结果略大于有限 (此图用 excel或 origin绘制,本刊为黑白出版,图 元分析结果,利用该公式对钢梁节点进行设计是 中的线用不同线形或标记明显区分,不要用颜色 偏于安全的;2)参数s/b对实用计算公式的误 区分。线条图粘贴方法:图复制后采用“选择性粘差影响非常显著,但误差大多在10%以内,满足 贴”中的“(图片)增强型图元文件”粘贴。同一类型 工程精度要求 的图考虑合并为一张图,大图中的各小图用(a), 斜率k和截距β 表1 来表示) (表题:小五号黑体,右对齐) 3实用计算公式拟合 B 选取了可能影响钢梁传力系数的6个参数, 拟合得到的钢梁传力系数可表示为这6个参数的 函数,即: 0084110061.089121002880.24002160.197 7=f(d,D,r,S/b,1/b,b)(9) 1/60.7160.6380.846098700900.07000850083 1/3|0.440.529066410940|02210260.05510082 将反映楼板与混凝土核心筒连接性能的参数 1n2|02150.4230.71212380.0250.02800650.083 dD用单独的函数表示,由于锚筋直径d对钢梁传 表中字和表注:六号宋体。表号采用1,2,…。表尽量排半栏。另 力系数的影响可以忽略,因此上式可表示为: 外,表中的物理量跟单位之间用“/”,组合或复合单位外加括号 7=f1(D)×f2(r,S/b,1/b,b)(10) 如:弯矩/(kNm)) 实用计算公式与有限元计算结果对比表2 下面利用有限元分析结果,拟合式(10)中的两 个函数。(分段时,序号用(1) 模型的 am Dmm rIsw////mm|mkB 18150|02300800801089021604610491s3 (1)如图5(b)所示,钢梁传力系数随锚 150000408 )|1.osg o288 o6o4g 筋间距D呈线性变化。对分析结果进行线性拟合, 312100|0412500400021500830184|018116 得到锚筋间距对钢梁传力系数的影响函数为 41210003103706000.597008202370231628 f(D)=(D/150+2)/3 (11) 5101500.198|1470080000.755005902080189101 6101300100163006000|06380090154|013159渐增强。由图 5（e）可知，随着混凝土核心筒宽 度的增大，钢梁传力系数逐渐增大，但影响不显 著。由图 5(f)可知，钢梁传力系数随着截面因子的 增大而增加，且影响较为显著。 图 5 钢梁传力系数随各参数变化图 （此图用excel或origin绘制，本刊为黑白出版，图 中的线用不同线形或标记明显区分，不要用颜色 区分。线条图粘贴方法：图复制后采用“选择性粘 贴”中的“(图片)增强型图元文件”粘贴。同一类型 的图考虑合并为一张图，大图中的各小图用（a）， （b）……来表示） 3 实用计算公式拟合 选取了可能影响钢梁传力系数的 6 个参数， 拟合得到的钢梁传力系数可表示为这 6 个参数的 函数，即： w ww w w η = f dDrs b t b b (, ,, / , / , ) （9） 将反映楼板与混凝土核心筒连接性能的参数 d,D 用单独的函数表示，由于锚筋直径 d 对钢梁传 力系数的影响可以忽略，因此上式可表示为： 1 2 w ww w w η = × f D f rs b t b b ( ) (, / , / , ) （10） 下面利用有限元分析结果，拟合式（10）中的两 个函数。（分段时，序号用（1）……。 （2）……。……。） （1）如图 5（b）所示，钢梁传力系数随锚 筋间距 D 呈线性变化。对分析结果进行线性拟合， 得到锚筋间距对钢梁传力系数的影响函数为： 1fD D ( ) ( /150 2) / 3 = + （11） （2）根据图 5（c）～（f）所示有限元分析 结果，拟合得到的钢梁传力系数可表示为截面因 子 r 的一次函数，即 r 趋近于 0 时，η 不等于 0。 对参数进行纵轴截距不等于 0 的线性拟合，得到 剩余参数对钢梁传力系数的影响函数为： 2 w ww w w f r s b t b b kr = (, / , / , ) = + b （12） 于是，钢梁传力系数的实用计算公式： 1 2( ) 3 150 D η kr β   =× + × +     （13） 式中k，β分别为斜率和截距，见表1，其中间 值可进行线性插值。（表引用：出现的表在文中都 应该引用，并按照引用的先后次序编号，可采用： 如表1所示，见表1，表1为…，等。一般情况下， 先引用后给表） 4 有限元验证 为了验证参数拟合得到的实用计算式（13） 的可靠性，文中选取 7 个节点模型，将实用公式 计算结果与 ANSYS 计算结果进行对比，见表 2。 由表可知：1）实用计算公式计算结果略大于有限 元分析结果，利用该公式对钢梁节点进行设计是 偏于安全的；2）参数 sw/bw 对实用计算公式的误 差影响非常显著，但误差大多在 10%以内，满足 工程精度要求。 斜率 k 和截距 β 表 1 （表题：小五号黑体，右对齐） sw/bw k β bw/m tw/bw 4 6 8 12 2/40 3/40 4/40 5/40 0 0.841 1.006 1.089 1.210 0.288 0.240 0.216 0.197 1/6 0.716 0.638 0.846 0.987 0.090 0.070 0.085 0.083 1/3 0.443 0.529 0.664 0.940 0.022 0.026 0.055 0.082 1/2 0.215 0.423 0.712 1.238 0.025 0.028 0.065 0.083 （表中字和表注：六号宋体。表号采用1，2，⋯。表尽量排半栏。另 外，表中的物理量跟单位之间用“/”，组合或复合单位外加括号， 如：弯矩/（kN·m）） 实用计算公式与有限元计算结果对比 表 2 模型d//mm D/mm r sw/bw tw/mm bw/mm k β η 公式 η 有限元 误差 /% 1 8 150 0.230 0 800 8000 1.089 0.216 0.466 0.459 1.53 2 8 150 0.300 0 400 8000 1.089 0.288 0.615 0.604 1.82 3 12 100 0.470 1/2 500 4000 0.215 0.083 0.184 0.181 1.66 4 12 100 0.310 1/3 750 6000 0.597 0.082 0.237 0.223 6.28 5 10 150 0.198 1/4 700 8000 0.755 0.059 0.208 0.189 10.1 6 10 150 0.100 1/6 300 6000 0.638 0.090 0.154 0.133 15.9