《建筑结构》论文模板 总体设置:1、页面上边距为27cm,其余均为2cm:页眉、页脚15cm,页码为外侧:文档网格:只指定 行网格,每页47行。2、题目、摘要部分单栏,左右各缩进2个字符。3、正文双栏、中距2个字符。4 英文和数字均为 Times New roman。5、全文均为单倍行距,段前段后间距均为0 轴向拉力作用下钢框架与混凝土核心筒之间钢梁 传力系数实用计算方法 (题目:二号宋体居中,上标表示有基金项目资助) 李国强2,李亮2,李武波 (作者姓名:小四仿宋居中,上标2表示单位序号,按顺序标出) (1同济大学土木工程防灾国家重点实验室,上海200092:2同济大学建筑工程系,上海200092) (单位名称:五号宋体居中,单位全称,所在市,邮编,两个及以上单位前加序号) [摘要]在水平荷载作用下,钢框架以剪切变形为主,混凝土核心筒以弯曲变形为主:楼板和钢梁构成的组合梁将钢框架和 核心筒连接起来迫使其协同工作,在组合梁内将产生反复轴力作用。利用有限元软件 ANSYS对选取的可能影响钢梁和楼板 拉力分配关系的6个参数进行分析,并对分析结果进行拟合,得到了钢梁传力系数的实用计算公式,经与有限元计算结果对 比,证明该公式计算结果略偏于安全,对大多数工程可满足工程精度要求 (摘要二字小五,黑体:摘要正文小五宋体,两端对齐) 关键词]剪切变形:混凝土核心筒:组合梁;反复轴力 (关键词三字小五,黑体;关键词正文小五宋体,两端对齐) 中图分类号:TU398. 文献标识码:A 文章编号 (小五黑体,中图分类号查询网址:hto/ ztflh.xoma. com) 国家自然科学基金创新研究群项目(50621062),国家科技支撑计划项目(2006BAJ01B02) (基金前加“*”,在括号内添加基金编号,多个基金号间用逗号隔开) 作者简介:李国强,博士,教授,博士生导师,Email:gqlio@tongji.edu.cn (作者简介四字小五黑体,内容包括姓名,学历,学位,职称,Ema等,为小五宋体) Practical calculation method research on axial tensile force transfer coefficient of steel beams at joints connecting steel frame and concrete core tube (英文题目:小五 Times New roman,加粗居中) Li Guoqiang,2, Li Liang, Li Wubo2 (姓名拼音:小五 Times New roman:姓在前、名在后,姓名间空格,姓和名的首字母大写:在姓名右上角标注所属单位) (1 State Key Laboratory for Disaster Mitigation in Civil Engineering, Tongji University, Shanghai 200092, China; 2 Department of Building Engineering, Tongji University, Shanghai 200092, China) (单位英文名称:小五 Times New roman,居中) Abstract: Under the lateral force. the main deformation of steel frame is shear deformation and the main deformation of concrete core tube is bending deformation. The steel frame and core tube are connected by composite beams to work together, and repeated axial forces would be created within the composite beams. Analyses are performed to research six selected parameters which may effect the axial tensile force transfer coefficient of steel beams at joints connecting steel frame and concrete core tube by ANSYS The comparisons between the results of practical calculation formulas and finite element analysis are made to show that the results of the practical calculation formulas are lean to security, and could meet the requirements of engineering precision for most projects Keywords: shear deformation; concrete core tube; composite beam; repeated axial force (英文摘要、关键词:小五 Times new roman,其中 Abstract, Keywords加粗) 0概述(一级标题:五号黑体,若有引言或概述,题号从0开始)
《建筑结构》论文模板 总体设置：1、页面上边距为 2.7cm，其余均为 2cm；页眉、页脚 1.5cm，页码为外侧；文档网格：只指定 行网格，每页 47 行。2、题目、摘要部分单栏，左右各缩进 2 个字符。3、正文双栏、中距 2 个字符。4、 英文和数字均为 Times New Roman。5、全文均为单倍行距，段前段后间距均为 0。 轴向拉力作用下钢框架与混凝土核心筒之间钢梁 传力系数实用计算方法* （题目：二号宋体居中,上标* 表示有基金项目资助） 李国强 1,2，李 亮 2 ，李武波 2 （作者姓名：小四仿宋居中，上标1,2…表示单位序号，按顺序标出） （1 同济大学土木工程防灾国家重点实验室，上海 200092； 2 同济大学建筑工程系，上海 200092） （单位名称：五号宋体居中，单位全称，所在市，邮编，两个及以上单位前加序号） ［摘要］在水平荷载作用下，钢框架以剪切变形为主，混凝土核心筒以弯曲变形为主；楼板和钢梁构成的组合梁将钢框架和 核心筒连接起来迫使其协同工作，在组合梁内将产生反复轴力作用。利用有限元软件 ANSYS 对选取的可能影响钢梁和楼板 拉力分配关系的 6 个参数进行分析，并对分析结果进行拟合，得到了钢梁传力系数的实用计算公式，经与有限元计算结果对 比，证明该公式计算结果略偏于安全，对大多数工程可满足工程精度要求。 （摘要二字小五，黑体；摘要正文小五宋体，两端对齐） ［关键词］剪切变形； 混凝土核心筒； 组合梁； 反复轴力 （关键词三字小五，黑体；关键词正文小五宋体，两端对齐） 中图分类号：TU398.7 文献标识码：A 文章编号： （小五黑体，中图分类号查询网址：http://ztflh.xhma.com） *国家自然科学基金创新研究群项目（50621062），国家科技支撑计划项目（2006BAJ01B02）。 （基金前加“*”，在括号内添加基金编号，多个基金号间用逗号隔开） 作者简介：李国强，博士，教授，博士生导师，Email:gqli@tongji.edu.cn。 (作者简介四字小五黑体，内容包括姓名，学历，学位，职称，Email等，为小五宋体) Practical calculation method research on axial tensile force transfer coefficient of steel beams at joints connecting steel frame and concrete core tube (英文题目：小五 Times New Roman，加粗居中) Li Guoqiang1,2, Li Liang2 , Li Wubo2 （姓名拼音：小五Times New Roman；姓在前、名在后，姓名间空1格，姓和名的首字母大写；在姓名右上角标注所属单位） (1 State Key Laboratory for Disaster Mitigation in Civil Engineering, Tongji University, Shanghai 200092, China; 2 Department of Building Engineering, Tongji University, Shanghai 200092, China) （单位英文名称：小五Times New Roman，居中） Abstract: Under the lateral force, the main deformation of steel frame is shear deformation, and the main deformation of concrete core tube is bending deformation. The steel frame and core tube are connected by composite beams to work together, and repeated axial forces would be created within the composite beams. Analyses are performed to research six selected parameters which may effect the axial tensile force transfer coefficient of steel beams at joints connecting steel frame and concrete core tube by ANSYS. The comparisons between the results of practical calculation formulas and finite element analysis are made to show that the results of the practical calculation formulas are lean to security, and could meet the requirements of engineering precision for most projects. Keywords: shear deformation; concrete core tube; composite beam; repeated axial force （英文摘要、关键词：小五 Times New Roman，其中Abstract, Keywords加粗） 0 概述（一级标题：五号黑体，若有引言或概述， 题号从0开始）
(正文五号宋体段前缩进2个字符,两端对齐) (公式:符号用斜体,下角标一般采用正体(字母 钢框架-混凝土核心筒混合结构是由钢框架 l为了同数字1区分采用斜体),如明确为变量也 与混凝土核心筒组成的共同承受竖向和水平作用 采用斜体,如式(1)中的,闹用斜体;公式编号采 的高层建筑结构。钢框架强度高、自重轻、构件 用(1),(2),…。在文中引用采用:式(1)) 截面小、楼面跨度大,主要用于承受竖向荷载 混凝土核心筒造价低、侧向刚度大,主要用于承式中:∑D为层中所有柱抗侧刚度之和:∑D 受风和地震等水平作用2。(参考文献:按照顺序 在文中相应位置标出,连续序号用“”连接,如 为层中在组合梁k轴线上并与其相连一侧所有柱 [1-2],不连续序号用“,”隔开,如[1,3] 抗侧刚度之和;NB为组合梁中的总轴力,当n/5 在水平荷载作用下,钢框架与混凝土核心筒 之间通过钢梁和楼板构成的组合梁在钢梁标高处 时:(符号说明:对公式中提到的变量符号应在文 协同变形,其变形和受力性能具有以下特点:1) 中添加定义;单位的写法一定要规范,不要把MPa 钢框架以剪切变形为主,其层间位移角自上而下 写成mpa,Mpa等,或者将kN写成KN,kn等) 逐渐增大,底部达到最大;混凝土核心筒以弯曲 变形为主,其层间侧移角是自下而上逐渐增大 +(/n) No= 6a.mp (2) 顶部达到最大。2)钢梁和楼板构成的组合梁在各 1+10/A 层标高处将钢框架和核心筒连接起来,迫使两部 当i≥n/5时 分协同工作,整体呈弯剪变形;组合梁不仅承受 剪力和弯矩作用,同时还承受轴力作用 1+2-0.04712(3) 图1为在水平地震作用下,某钢框架-混凝土 核心筒混合结构梁中轴力引起钢梁与混凝土核心 式中:a1为相当于结构的基本周期时的地震影响 筒连接处混凝土严重脱落。(图引用:出现的图在 系数:m为结构单位高度上的质量:H为结构的 文中都应该引用,并按照引用的先后次序编号, 可采用:如图1所示,见图1,图1为.,等。一般 总高度:为结构刚度特征值,=H√CF/EI 情况下先引用后给图) CF为钢框架各层抗侧刚度的平均值,El为核心 筒所有剪力墙的平均总抗弯刚度:n为结构的层 数 12节点受力性能 组合梁由钢梁和钢筋混凝土翼板通过抗剪连 接件组合而成,能整体受力向。钢梁与混凝土核 心筒的连接常采用铰接以减小因钢框架和混凝土 核心筒的竖向差异变形而产生的附加内力效应 (照片图要 请用嵌入式,不要采用文本框) 闪;楼板和混凝土墙体之间通过预埋在混凝土墙 图1钢梁节点处混凝土在反复轴力作用下脱落 中的锚固钢筋连接,见图2。 (图名:小五号宋体居中,图号采用1,2,…) 压型钢板组合楼板 锚固钢筋 分布钢筋 研究现状 1轴力计算公式(二级标题:五号黑体,题号 命名原则:1.1,1.2,…) 同济大学对地震作用下混合结构中连接钢框 架与混凝土核心筒的梁承受的轴力进行了分析, 提出结构在水平荷载作用下层i中组合梁k承受轴 剖面1-1 力为 图2组合梁与混凝土核心筒铰接节点 (此图采用CAD绘制,图中线、字等要清晰,看 不清的字或者放大或者将没有意义的字删除。为 了方便修改,请提供dwg文件)
(正文五号宋体段前缩进2个字符，两端对齐) 钢框架-混凝土核心筒混合结构是由钢框架 与混凝土核心筒组成的共同承受竖向和水平作用 的高层建筑结构。钢框架强度高、自重轻、构件 截面小、楼面跨度大，主要用于承受竖向荷载； 混凝土核心筒造价低、侧向刚度大，主要用于承 受风和地震等水平作用[1-2]。(参考文献：按照顺序 在文中相应位置标出，连续序号用“-”连接，如 [1-2]，不连续序号用“，”隔开，如[1,3]) 在水平荷载作用下，钢框架与混凝土核心筒 之间通过钢梁和楼板构成的组合梁在钢梁标高处 协同变形，其变形和受力性能具有以下特点：1） 钢框架以剪切变形为主，其层间位移角自上而下 逐渐增大，底部达到最大；混凝土核心筒以弯曲 变形为主，其层间侧移角是自下而上逐渐增大， 顶部达到最大。2）钢梁和楼板构成的组合梁在各 层标高处将钢框架和核心筒连接起来，迫使两部 分协同工作，整体呈弯剪变形；组合梁不仅承受 剪力和弯矩作用，同时还承受轴力作用。 图1为在水平地震作用下，某钢框架-混凝土 核心筒混合结构梁中轴力引起钢梁与混凝土核心 筒连接处混凝土严重脱落。（图引用：出现的图在 文中都应该引用，并按照引用的先后次序编号， 可采用：如图1所示，见图1，图1为…，等。一般 情况下先引用后给图） （照片图要求清晰，请用嵌入式，不要采用文本框） 图 1 钢梁节点处混凝土在反复轴力作用下脱落 （图名：小五号宋体居中，图号采用1，2，⋯） 1 研究现状 1.1 轴力计算公式（二级标题：五号黑体，题号 命名原则：1.1，1.2，⋯） 同济大学对地震作用下混合结构中连接钢框 架与混凝土核心筒的梁承受的轴力进行了分析， 提出结构在水平荷载作用下层i中组合梁k承受轴 力为[3]： Bk B 1 1 / t m i ij j j j N ND D = = = ∑ ∑ （1） (公式：符号用斜体，下角标一般采用正体（字母 l为了同数字1区分采用斜体），如明确为变量也 采用斜体，如式（1）中的i，j用斜体;公式编号采 用（1），（2），……。在文中引用采用：式（1）) 式中： 1 m j j D = ∑ 为i层中所有柱抗侧刚度之和； 1 t j j D = ∑ 为i层中在组合梁k轴线上并与其相连一侧所有柱 抗侧刚度之和；NBi 为组合梁中的总轴力，当i<n/5 时：(符号说明：对公式中提到的变量符号应在文 中添加定义；单位的写法一定要规范，不要把MPa 写成mpa，Mpa等，或者将kN写成KN，kn等) ( ) ( ) 2 B 1 2 1 6 1 10 / / N mH i n n α λ + λ = ⋅ + （2） 当 i≥n/5 时： 22 2 3 B 1 2 4 2 1 0.0471 6 2 50 N mH i n n λλ λ λ α λ + = + − + （3） 式中：α1 为相当于结构的基本周期时的地震影响 系数；m 为结构单位高度上的质量；H 为结构的 总高度；λ 为结构刚度特征值,λ= / H C EI F w ， CF 为钢框架各层抗侧刚度的平均值，EIw 为核心 筒所有剪力墙的平均总抗弯刚度；n 为结构的层 数。 1.2 节点受力性能 组合梁由钢梁和钢筋混凝土翼板通过抗剪连 接件组合而成，能整体受力[4]。钢梁与混凝土核 心筒的连接常采用铰接以减小因钢框架和混凝土 核心筒的竖向差异变形而产生的附加内力效应 [5]；楼板和混凝土墙体之间通过预埋在混凝土墙 中的锚固钢筋连接，见图 2。 图 2 组合梁与混凝土核心筒铰接节点 (此图采用 CAD 绘制，图中线、字等要清晰，看 不清的字或者放大或者将没有意义的字删除。为 了方便修改，请提供 dwg 文件)
显然,组合梁中的轴力一部分由钢梁与混凝 土核心筒的连接承受,另一部分由混凝土楼板与 混凝土核心筒间的钢筋承受。为了确定组合梁中 凝土墙 钢梁与混凝土核心筒连接节点的受力,定义钢梁 传力系数n为组合梁中钢梁传递轴力Fs与组合梁 中总轴力F的比值 FJF 2有限元分析 图3节点图 图4节点的有限元模型 21基本假设 (如果图比较小,可以考虑两张图并排;如果图半 影响钢梁传力系数的因素较多,为了简化分 栏无法表达,可以通栏排;软件输出图片,将其 析,采取以下假定:1)结构处于弹性阶段:2) 背景设置为白色,并提供软件输出的高清图 不考虑楼板与钢梁之间的滑移。(不分段时,序号 模型界面的介绍:1)钢梁与混凝土板之间为 用1) 完全抗剪连接,不考虑滑移,直接粘结在一起;2 22参数选取 混凝土板与混凝土核心筒之间连接采用 根据组合梁和混凝土核心筒连接节点的受力 Combin39非线性弹簧单元模拟,弹簧单元的力 性能,选取6个可能对钢梁传力系数有影响的参变形曲线可根据锚固钢筋的直径、锚固长度以及 数(图3):锚筋直径d;锚筋间距D;混凝土核混凝土楼板的强度等级建立:3)钢梁与混凝土核 心筒计算宽度b(面外侧墙之间距离);混凝土墙 心筒的连接也采用 Combin39非线性弹簧单元模 体厚宽比/b;钢梁位置sbv(s为钢梁距面外 拟,弹簧刚度根据连接板和螺栓等建立 侧墙的距离);截面因子r,其为钢梁截面刚度与 确定弹簧单元的抗拉刚度时,其计算长度的 混凝土楼板截面刚度的比值: 选取是一个关键问题。目前,研究人员提出了 r=ESA/ECA (5) 些不同的计算公式,但差别不大。文中取钢筋 计算长度为锚固长度的一半,根据功能原理,可 Ac=h bw (6) 得到楼板与混凝土核心筒之间连接弹簧单元的刚 式中:A4为钢梁截面面积;E、为钢材弹性模量 度为 E为混凝土弹性模量:A为混凝土楼板等效面积; (7) h为混凝土楼板的计算厚度,对无压型钢板的现 k=2E, A/7 浇混凝土楼板取楼板厚度h,对有压型钢板的现 la=afif (8) 浇混凝土楼板,压型钢板板肋平行于钢梁布置, 取压型钢板顶面以上混凝土厚度加上压型钢板板 式中:A0为锚固钢筋截面面积;la为钢筋的锚固 肋高度的一半,若板肋垂直于钢梁布置,则不考长度;fd分别为锚固钢筋的强度设计值和直径 虑板肋高度。 f为混凝土的抗拉强度设计值;a为钢筋的外形系 23有限元模型 数,光面钢筋为0.16,带肋钢筋为0.14 利用有限元软件 ANSYS对组合梁与混凝土24参数分析 核心筒连接节点处的钢梁传力系数进行研究。采 利用有限元软件 ANSYS分别研究了各种参 用 Solid65实体单元模拟钢筋混凝土楼板和钢筋 数对钢梁传力系数n的影响,见图5。由图5(a) 混凝土核心筒,采用具有塑性、徐变、大挠度 可知,改变锚筋直径d对η的影响很小,可以忽 大应变能力的Shel1!81单元来模拟钢梁、压型钢略。由图5(b)可知,η随着锚筋间距D的增大 板,图4为单元划分后的节点有限元模型 而增大,影响较为显著:分析认为,随着D的增 大,楼板和混凝土核心筒之间的连接逐渐减弱, 同时,随着混凝土核心筒墙厚κ的增加,钢梁传 力系数n增大。由图5(c)可知,钢梁传力系数 随着核心筒厚宽比μ/b增大而逐渐增大,但增大 趋势会逐渐减弱。由图5(d)可知,钢梁传力系 数随着钢梁位置s/b减小而增大,且增大趋势逐
显然，组合梁中的轴力一部分由钢梁与混凝 土核心筒的连接承受，另一部分由混凝土楼板与 混凝土核心筒间的钢筋承受。为了确定组合梁中 钢梁与混凝土核心筒连接节点的受力，定义钢梁 传力系数 η 为组合梁中钢梁传递轴力 Fs 与组合梁 中总轴力 F 的比值： η=Fs/F （4） 2 有限元分析 2.1 基本假设 影响钢梁传力系数的因素较多，为了简化分 析，采取以下假定： 1）结构处于弹性阶段；2） 不考虑楼板与钢梁之间的滑移。(不分段时，序号 用1）……；2）……；……) 2.2 参数选取 根据组合梁和混凝土核心筒连接节点的受力 性能，选取 6 个可能对钢梁传力系数有影响的参 数（图 3）：锚筋直径 d；锚筋间距 D；混凝土核 心筒计算宽度 bw（面外侧墙之间距离）；混凝土墙 体厚宽比 tw/bw；钢梁位置 sw/bw（sw 为钢梁距面外 侧墙的距离）；截面因子 r，其为钢梁截面刚度与 混凝土楼板截面刚度的比值： ss cc r EA EA = / （5） Ac=hcbw （6） 式中：As 为钢梁截面面积；Es 为钢材弹性模量； Ec为混凝土弹性模量；Ac为混凝土楼板等效面积； hc 为混凝土楼板的计算厚度，对无压型钢板的现 浇混凝土楼板取楼板厚度 h0，对有压型钢板的现 浇混凝土楼板，压型钢板板肋平行于钢梁布置， 取压型钢板顶面以上混凝土厚度加上压型钢板板 肋高度的一半，若板肋垂直于钢梁布置，则不考 虑板肋高度。 2.3 有限元模型 利用有限元软件 ANSYS 对组合梁与混凝土 核心筒连接节点处的钢梁传力系数进行研究。采 用 Solid65 实体单元模拟钢筋混凝土楼板和钢筋 混凝土核心筒，采用具有塑性、徐变、大挠度、 大应变能力的 Shell181 单元来模拟钢梁、压型钢 板，图 4 为单元划分后的节点有限元模型。 图 3 节点图 图 4 节点的有限元模型 (如果图比较小，可以考虑两张图并排；如果图半 栏无法表达，可以通栏排；软件输出图片，将其 背景设置为白色，并提供软件输出的高清图) 模型界面的介绍：1）钢梁与混凝土板之间为 完全抗剪连接，不考虑滑移，直接粘结在一起；2） 混凝土板与混凝土核心筒之间连接采用 Combin39 非线性弹簧单元模拟，弹簧单元的力- 变形曲线可根据锚固钢筋的直径、锚固长度以及 混凝土楼板的强度等级建立；3）钢梁与混凝土核 心筒的连接也采用 Combin39 非线性弹簧单元模 拟，弹簧刚度根据连接板和螺栓等建立。 确定弹簧单元的抗拉刚度时，其计算长度的 选取是一个关键问题。目前，研究人员提出了一 些不同的计算公式，但差别不大[5]。文中取钢筋 计算长度为锚固长度的一半，根据功能原理，可 得到楼板与混凝土核心筒之间连接弹簧单元的刚 度为： s0 a k EA l = 2 / （7） a yt l fd f =a / （8） 式中：A0 为锚固钢筋截面面积；la 为钢筋的锚固 长度；fy,d 分别为锚固钢筋的强度设计值和直径； ft 为混凝土的抗拉强度设计值；α 为钢筋的外形系 数，光面钢筋为 0.16，带肋钢筋为 0.14。 2.4 参数分析 利用有限元软件 ANSYS 分别研究了各种参 数对钢梁传力系数 η 的影响，见图 5。由图 5（a） 可知，改变锚筋直径 d 对 η 的影响很小，可以忽 略。由图 5（b）可知，η 随着锚筋间距 D 的增大 而增大，影响较为显著；分析认为，随着 D 的增 大，楼板和混凝土核心筒之间的连接逐渐减弱， 同时，随着混凝土核心筒墙厚 tw 的增加，钢梁传 力系数 η 增大。由图 5（c）可知，钢梁传力系数 随着核心筒厚宽比 tw/bw 增大而逐渐增大，但增大 趋势会逐渐减弱。由图 5（d）可知，钢梁传力系 数随着钢梁位置 sw/bw 减小而增大，且增大趋势逐
渐增强。由图5(e)可知,随着混凝土核心筒宽 (2)根据图5(c)~(f)所示有限元分析 度的增大,钢梁传力系数逐渐增大,但影响不显 结果,拟合得到的钢梁传力系数可表示为截面因 著。由图5(可知,钢梁传力系数随着截面因子的 子r的一次函数,即r趋近于0时,n不等于0 增大而增加,且影响较为显著。 对参数进行纵轴截距不等于0的线性拟合,得到 剩余参数对钢梁传力系数的影响函数为 浒經,! f2=(,S/b,l/b,b)=k+B(12) 于是,钢梁传力系数的实用计算公式: 4a)怎直径d(、4m) )筋间距D 1 D (13) 盐:拙 式中k,分别为斜率和截距,见表1,其中间 值可进行线性插值。(表引用:出现的表在文中都 应该引用,并按照引用的先后次序编号,可采用: 和》核心筒厚案比点 间钢保位置A 如表1所示,见表1,表1为.,等。一般情况下, 先引用后给表) 4有限元验证 为了验证参数拟合得到的实用计算式(13) 的可靠性,文中选取7个节点模型,将实用公式 i)植心筒重度b 租由因子 计算结果与 ANSYS计算结果进行对比,见表2 图5钢梁传力系数随各参数变化图 由表可知:1)实用计算公式计算结果略大于有限 (此图用 excel或 origin绘制,本刊为黑白出版,图 元分析结果,利用该公式对钢梁节点进行设计是 中的线用不同线形或标记明显区分,不要用颜色 偏于安全的;2)参数s/b对实用计算公式的误 区分。线条图粘贴方法:图复制后采用“选择性粘差影响非常显著,但误差大多在10%以内,满足 贴”中的“(图片)增强型图元文件”粘贴。同一类型 工程精度要求 的图考虑合并为一张图,大图中的各小图用(a), 斜率k和截距β 表1 来表示) (表题:小五号黑体,右对齐) 3实用计算公式拟合 B 选取了可能影响钢梁传力系数的6个参数, 拟合得到的钢梁传力系数可表示为这6个参数的 函数,即: 0084110061.089121002880.24002160.197 7=f(d,D,r,S/b,1/b,b)(9) 1/60.7160.6380.846098700900.07000850083 1/3|0.440.529066410940|02210260.05510082 将反映楼板与混凝土核心筒连接性能的参数 1n2|02150.4230.71212380.0250.02800650.083 dD用单独的函数表示,由于锚筋直径d对钢梁传 表中字和表注:六号宋体。表号采用1,2,…。表尽量排半栏。另 力系数的影响可以忽略,因此上式可表示为: 外,表中的物理量跟单位之间用“/”,组合或复合单位外加括号 7=f1(D)×f2(r,S/b,1/b,b)(10) 如:弯矩/(kNm)) 实用计算公式与有限元计算结果对比表2 下面利用有限元分析结果,拟合式(10)中的两 个函数。(分段时,序号用(1) 模型的 am Dmm rIsw////mm|mkB 18150|02300800801089021604610491s3 (1)如图5(b)所示,钢梁传力系数随锚 150000408 )|1.osg o288 o6o4g 筋间距D呈线性变化。对分析结果进行线性拟合, 312100|0412500400021500830184|018116 得到锚筋间距对钢梁传力系数的影响函数为 41210003103706000.597008202370231628 f(D)=(D/150+2)/3 (11) 5101500.198|1470080000.755005902080189101 6101300100163006000|06380090154|013159
渐增强。由图 5（e）可知，随着混凝土核心筒宽 度的增大，钢梁传力系数逐渐增大，但影响不显 著。由图 5(f)可知，钢梁传力系数随着截面因子的 增大而增加，且影响较为显著。 图 5 钢梁传力系数随各参数变化图 （此图用excel或origin绘制，本刊为黑白出版，图 中的线用不同线形或标记明显区分，不要用颜色 区分。线条图粘贴方法：图复制后采用“选择性粘 贴”中的“(图片)增强型图元文件”粘贴。同一类型 的图考虑合并为一张图，大图中的各小图用（a）， （b）……来表示） 3 实用计算公式拟合 选取了可能影响钢梁传力系数的 6 个参数， 拟合得到的钢梁传力系数可表示为这 6 个参数的 函数，即： w ww w w η = f dDrs b t b b (, ,, / , / , ) （9） 将反映楼板与混凝土核心筒连接性能的参数 d,D 用单独的函数表示，由于锚筋直径 d 对钢梁传 力系数的影响可以忽略，因此上式可表示为： 1 2 w ww w w η = × f D f rs b t b b ( ) (, / , / , ) （10） 下面利用有限元分析结果，拟合式（10）中的两 个函数。（分段时，序号用（1）……。 （2）……。……。） （1）如图 5（b）所示，钢梁传力系数随锚 筋间距 D 呈线性变化。对分析结果进行线性拟合， 得到锚筋间距对钢梁传力系数的影响函数为： 1fD D ( ) ( /150 2) / 3 = + （11） （2）根据图 5（c）～（f）所示有限元分析 结果，拟合得到的钢梁传力系数可表示为截面因 子 r 的一次函数，即 r 趋近于 0 时，η 不等于 0。 对参数进行纵轴截距不等于 0 的线性拟合，得到 剩余参数对钢梁传力系数的影响函数为： 2 w ww w w f r s b t b b kr = (, / , / , ) = + b （12） 于是，钢梁传力系数的实用计算公式： 1 2( ) 3 150 D η kr β =× + × + （13） 式中k，β分别为斜率和截距，见表1，其中间 值可进行线性插值。（表引用：出现的表在文中都 应该引用，并按照引用的先后次序编号，可采用： 如表1所示，见表1，表1为…，等。一般情况下， 先引用后给表） 4 有限元验证 为了验证参数拟合得到的实用计算式（13） 的可靠性，文中选取 7 个节点模型，将实用公式 计算结果与 ANSYS 计算结果进行对比，见表 2。 由表可知：1）实用计算公式计算结果略大于有限 元分析结果，利用该公式对钢梁节点进行设计是 偏于安全的；2）参数 sw/bw 对实用计算公式的误 差影响非常显著，但误差大多在 10%以内，满足 工程精度要求。 斜率 k 和截距 β 表 1 （表题：小五号黑体，右对齐） sw/bw k β bw/m tw/bw 4 6 8 12 2/40 3/40 4/40 5/40 0 0.841 1.006 1.089 1.210 0.288 0.240 0.216 0.197 1/6 0.716 0.638 0.846 0.987 0.090 0.070 0.085 0.083 1/3 0.443 0.529 0.664 0.940 0.022 0.026 0.055 0.082 1/2 0.215 0.423 0.712 1.238 0.025 0.028 0.065 0.083 （表中字和表注：六号宋体。表号采用1，2，⋯。表尽量排半栏。另 外，表中的物理量跟单位之间用“/”，组合或复合单位外加括号， 如：弯矩/（kN·m）） 实用计算公式与有限元计算结果对比 表 2 模型d//mm D/mm r sw/bw tw/mm bw/mm k β η 公式 η 有限元 误差 /% 1 8 150 0.230 0 800 8000 1.089 0.216 0.466 0.459 1.53 2 8 150 0.300 0 400 8000 1.089 0.288 0.615 0.604 1.82 3 12 100 0.470 1/2 500 4000 0.215 0.083 0.184 0.181 1.66 4 12 100 0.310 1/3 750 6000 0.597 0.082 0.237 0.223 6.28 5 10 150 0.198 1/4 700 8000 0.755 0.059 0.208 0.189 10.1 6 10 150 0.100 1/6 300 6000 0.638 0.090 0.154 0.133 15.9
7101500120112600908780166|071029183 算[J]建筑结构学报,2003,24(1)40-45(期刊类:作 5结语 者题目期刊名称,年,卷(期):起止页码 利用有限元方法对可能影响联系钢框架与混 [2]李国强曲冰,孙飞飞高层建筑混合结构钢梁与混凝土 凝土核心筒的钢梁和楼板之间轴力分配关系的6 墙节点低周反复加载试验研究[J].建筑结构学报, 个参数进行分析,并对分析结果进行拟合,得到 200324(4)1- 了钢梁传力系数实用计算公式。与有限元结果的[3]高层建筑钢-混凝土混合结构设计规程 对比表明,文中提出的钢梁传力系数公式计算结 DG/TJ08-0152004[S]北京:中国计划出版社 果略偏于安全,对大多数工程可满足工程精度要 2003(规范类:规范名称:规范编号[S]出版地:出 求,可用于混合结构中钢梁与混凝土核心筒间连 版社,出版时间) 接节点的设计。 [4]高层建筑混凝土结构技术规程:JG』3-2002[S].北 参考文献 京:中国建筑工业出版社,2001. (参考文献四个字小五号黑体) 5]LI GUOQIANG QU BING SUN FEIFEL, et 号]文献内容小五号宋体。按文内出现的先后次序编号, 在文内相应引用位置注明序号。参考文献只要引用在 joints under cyclic loading [J]. International Journal of 文章都必须标注出来,文献段落格式为两端对齐,悬 Steel structure,2003,23(3):22-25(英文作者姓名全部 挂缩进2字符。 大写,姓前名后,文献题目首字母大写,其余小 [李国强周吴圣,周向明.(作者间用“,”隔开,至少 保留3位,其余中文写“等.”,英文写“eta.”)高 类:编者名称.书名M版本出版地:出版社,出版 层钢-混凝土混合结构弹塑性地震位移的工程实用计 时间
7 10 150 0.120 1/12 600 9000 0.878 0.166 0.271 0.229 18.3 5 结语 利用有限元方法对可能影响联系钢框架与混 凝土核心筒的钢梁和楼板之间轴力分配关系的 6 个参数进行分析，并对分析结果进行拟合，得到 了钢梁传力系数实用计算公式。与有限元结果的 对比表明，文中提出的钢梁传力系数公式计算结 果略偏于安全，对大多数工程可满足工程精度要 求，可用于混合结构中钢梁与混凝土核心筒间连 接节点的设计。 参 考 文 献 (参考文献四个字小五号黑体) [号] 文献内容小五号宋体。按文内出现的先后次序编号， 在文内相应引用位置注明序号。参考文献只要引用在 文章都必须标注出来，文献段落格式为两端对齐，悬 挂缩进2字符。 [1] 李国强,周昊圣，周向明.（作者间用“，”隔开，至少 保留 3 位，其余中文写“等.”，英文写“et al.”）高 层钢-混凝土混合结构弹塑性地震位移的工程实用计 算［J］.建筑结构学报,2003,24(1):40-45.(期刊类：作 者.题目[J].期刊名称，年，卷（期）：起止页码.) [2] 李国强,曲冰,孙飞飞.高层建筑混合结构钢梁与混凝土 墙节点低周反复加载试验研究［J］.建筑结构学报, 2003,24(4):1-7. [3] 高层建筑钢 - 混凝土混合结构设计规程 ： DG/TJ08-015—2004［S］.北京：中国计划出版社， 2003.(规范类： 规范名称：规范编号[S].出版地：出 版社，出版时间.) [4] 高层建筑混凝土结构技术规程：JGJ 3—2002［S］.北 京：中国建筑工业出版社，2001. [5] LI GUOQIANG, QU BING, SUN FEIFEI, et al. Experimental research on steel beam to concrete wall joints under cyclic loading［J］. International Journal of Steel Structure, 2003,23(3)：22-25.(英文作者姓名全部 大写，姓前名后，文献题目首字母大写，其余小写) 其他： 图书类：编者名称. 书名[M].版本.出版地：出版社，出版 时间