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hn (x+A2x2)+x x1+A2x2x2+A21x1 0268+0418(0.572-1.045) =00703 1.07 ny2=-n(x2+A2 x,)+x x2+A21x1x1+A12x2 00653+0.582×(1.045-0.572) =0210 y2=123 所以,液相的组分逸度分别是 f1=Py1x1=0.118(MPa) f2=P2y2x2=0.0259(MPa) 液相的总逸度可由式(466)来计算 In x In 0.118 0.0259 =0.582h“+0.4l8ln =-2.091 0.582 0.418 ∫=0.124(MPa) 应该注意 (1)在计算液相组分逸度时,并没有用到总压P这个独立变量,原因是在低压条件下,压力对液相 的影响很小,可以不考虑; (2)本题给定了Wlon模型参数,故不需要纯液体的摩尔体积数据,一般用于等温条件下活度 系数的计算。若给定能量参数-n时,则还需要用到纯液体的摩尔体积数据,可以查有关手 册或用关联式(如修正的 Rackett方程)估算 14.25℃常压下的糖(S)水w混合物中水的活度系数服从hnym=4(-xn),A仅是温度的函数,试得 到不对称归一化的糖的活度系数表达式 解:因为x→>1时,lhy→>0或y→>1,所以,yw是对称归一化活度系数。37 ( ) ( ) 1.07 0.0703 0.268 0.418 0.572 1.045 ln ln 1 2 21 1 21 1 12 2 12 1 1 12 2 2 = = = + −       +   − +   = − +  +   x x x x x x x 和 ( ) ( ) 1.23 0.210 0.0653 0.582 1.045 0.572 ln ln 2 1 12 2 12 2 21 1 21 2 2 21 1 1 = = = − +  −       +   − +   = − +  +   x x x x x x x 所以,液相的组分逸度分别是 0.118 ˆ f 1 = P1 1 x1 = l s  (MPa) 0.0259 ˆ f 2 = P2 2 x2 = l s  (MPa) 液相的总逸度可由式(4-66)来计算 2.091 0.418 0.0259 0.418ln 0.582 0.118 0.582ln ˆ ln ln 1 = + = − = = N i i l i i l x f f x = 0.124 l f (MPa) 应该注意: (1) 在计算液相组分逸度时,并没有用到总压 P 这个独立变量,原因是在低压条件下,压力对液相 的影响很小,可以不考虑; (2) 本题给定了 Wilson 模型参数 ij ,故不需要纯液体的摩尔体积数据,一般用于等温条件下活度 系数的计算。若给定能量参数 ij − ii 时,则还需要用到纯液体的摩尔体积数据,可以查有关手 册或用关联式(如修正的 Rackett 方程)估算。 14.25℃常压下的糖(S)-水(W)混合物中水的活度系数服从 ( ) 2 ln W 1 w  = A − x ,A仅是温度的函数,试得 到不对称归一化的糖的活度系数表达式。 解:因为 xW →1 时, ln  W → 0 或  W →1 ,所以, W  是对称归一化活度系数
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