20 (a) (b) 120 100 80 40 稿 图6工况1的滑动方向与主滑方向.(a)等轴测图心)俯视图 Fig.Sliding direction and main sliding direction of case 1(a)Isometric view(b)Top view 20、 10、 (a) 0 20 1的应为天靴广人 100 60 40 20 0 图7 工况1的剪应力矢量方向与主滑方向.(a)等轴测图：(b)俯视图 表1算例1的安全系数比较 Table 1 A comparison between the safety factors computed for example 1 Method Case 1 Case2 Rigorous limit equilibrium 1.707 Rigorous limit equilibrium 2.127 1.766 F 2.213 1.6074 F 2.226 1.730 5.2算例2 楔形体破坏是三维岩石边坡破坏的常见情况。如图8所示，这里使用两个典型的楔形破坏算例来验 证本文方法的合理性。算例包括具有对称结构表面的楔形体和具有非对称结构表面的楔形体。算例的材图 6 工况 1 的滑动方向与主滑方向. (a)等轴测图(b)俯视图 Fig.6 Sliding direction and main sliding direction of case 1 (a) Isometric view (b) Top view 图 7 工况 1 的剪应力矢量方向与主滑方向. (a)等轴测图；(b)俯视图 Fig.7 Shear stress vector direction and main sliding direction of case 1: (a) Isometric view; (b) Top view 表 1 算例 1 的安全系数比较 Table 1 A comparison between the safety factors computed for example 1 Method Case 1 Case 2 Rigorous limit equilibrium[3] - 1.707 Rigorous limit equilibrium[6] 2.127 1.766 F1 2.213 1.607[14] F2 2.226 1.730 5.2 算例 2 楔形体破坏是三维岩石边坡破坏的常见情况。如图 8 所示，这里使用两个典型的楔形破坏算例[26]来验 证本文方法的合理性。算例包括具有对称结构表面的楔形体和具有非对称结构表面的楔形体。算例的材 (a) (b) (a) (b) 录用稿件，非最终出版稿