。588· 北京科技大学学报 第31卷 (c) ④ e 图42合金原位拉伸断裂过程.(a)载荷0kN(b)载荷1372kN:(g载荷1.470kN:(d)载荷1519kN:(e)载荷1568kN Fig 4 Fracture process of Alloy 2during in situ tensile process:(a)loadng:OkN;(b)loading:1.372kN;(c)loading 1.470kN;(d)load- ing 1.519kN:(e)bading:1.568 kN 做裂纹 10Oum 100 Ltm (d) 裂文扩展 100um22 1(m 图52合金原位拉伸过程缺口前端显微组织演变情况.(a)载荷0kN:(山载荷1.372kN:()载荷1470kN:(d载荷1.519kN:(g载 荷1.568kN Fig 5 Fracture microstructure evolution in alloy 2during in situ tensile pmoces:(a)loading OkN:(b)loading:1.372kN;(e)bading:1.470 kN:(d)loading:1.519kN;(e)loading:1.568 kN 3讨论 3.1裂纹的形成 动态拉伸原位观察的结果显示，裂纹源主要产 文献15]研究发现，解理断裂、准解理断裂和沿 生在预制缺口的前端，通过与基体微裂纹相连接所 晶断裂是镁合金中较为主要的断裂方式.在本文的 形成的.在动态拉伸过程中，2合金发生了褶皱现 研究中，合金轧制态板材均呈现准解理断口形貌，没 象（图5(c)),这是由Y元素的添加所引入的第2相 有出现韧窝分布（图3(）和图6(a).结合1#和2# 颗粒在基体中弥散，且合金断口处组织较细小，使材 合金轧制态板材的宏观伸长率来看，它们均为脆性 料内部应力分布的较为均匀，使得2合金在拉伸过 断裂. 程中能够发生一定的塑性变形来缓解应力集中.图 4 2 #合金原位拉伸断裂过程.( a) 载荷 0 kN;( b) 载荷 1.372 kN ;( c) 载荷 1.470 kN ;( d) 载荷 1.519 kN;( e) 载荷 1.568 kN Fig.4 Fracture process of Alloy 2 #during in situ tensile process:( a) loading :0 kN ;( b) loading :1.372 kN ;( c) loading:1.470 kN ;( d) load￾ing:1.519 kN ;( e) loading :1.568 kN 图 5 2 #合金原位拉伸过程缺口前端显微组织演变情况.( a) 载荷 0kN;( d) 载荷1.372 kN ;( c) 载荷 1.470 kN ;(d) 载荷1.519 kN ;( e) 载 荷 1.568 kN Fig.5 Fracture microstructure evolution in alloy 2 #during in situ tensile process:( a) loading:0 kN;( b) loading :1.372 kN ;( c) loading :1.470 kN ;( d) loading :1.519 kN ;( e) loading :1.568 kN 3 讨论 文献[ 15] 研究发现, 解理断裂 、准解理断裂和沿 晶断裂是镁合金中较为主要的断裂方式 .在本文的 研究中, 合金轧制态板材均呈现准解理断口形貌, 没 有出现韧窝分布( 图 3( i) 和图 6( a) ) .结合 1 #和 2 # 合金轧制态板材的宏观伸长率来看, 它们均为脆性 断裂 . 3.1 裂纹的形成 动态拉伸原位观察的结果显示, 裂纹源主要产 生在预制缺口的前端, 通过与基体微裂纹相连接所 形成的 .在动态拉伸过程中, 2 #合金发生了褶皱现 象( 图 5( c) ) , 这是由 Y 元素的添加所引入的第 2 相 颗粒在基体中弥散, 且合金断口处组织较细小, 使材 料内部应力分布的较为均匀, 使得 2 #合金在拉伸过 程中能够发生一定的塑性变形来缓解应力集中 . · 588 · 北 京 科 技 大 学 学 报 第 31 卷