D01:10.133741.ism100103x.2009.06.008 第31卷第5期 北京科技大学学报 Vol.31 No.5 2009年5月 Journal of University of Science and Technology Beijing May 2009 SEM原位观察ZK60(0.9Y)镁合金板材的断裂行为 王 斌易丹青罗文海吴春萍刘会群 中南大学材料科学与工程学院.长沙410083 摘要利用原位拉伸扫描电镜观察,研究ZK60合金及含稀土Y的ZK60(0.9Y)合金热轧板材动态拉伸过程中裂纹萌生和 扩展情况.讨论合金的显微组织与断裂行为的相互关系.实验表明:在拉伸过程中,合金轧制态试样裂纹以撕裂的形式进行扩 展,断口区域有解理、准解理断裂痕迹.ZK60(Q9Y)合金裂纹萌生所需载荷大于ZK60合金,且在拉伸过程中发生第2相的破 碎,主裂纹沿第2相扩展,基体中的二次裂纹多萌生于第2相周围. 关键词ZK60合金:原位观察:断裂行为:显微组织 分类号TG146.2+2 Rupture behavior of ZK60(0.9Y)alloy sheets by SEM in situ observation WANG Bin,YI Dan-qing.LUO Wen-hai,WU Chun-ping,LIU Hui-qun School of Materials Science and Engineering.Central South University,Changsha 410083.China ABSTRACT Crack initiation and propagation in ZK60 and ZK60(0 9Y)alloy sheets during dy namic tensile process were investigat- ed by using in situ tensile scanning electron microsoope.The relationship betw een alloy microstmucture and rupture behavior was dis- cussed.Experimental results show that cracks in rolling samples propagate by tearing way.There are cleavage fracture and quasi- cleavage fracture in the fracure zone.The loading of crack initiationin ZK60(Q 9Y)alloy is larger than that of ZK60 alloy.The sec- ond phase breaks in the tensile process and the main crack propagates along the second phase.The secondary crack in matrix mostly germinates around the second phase. KEY WORDS ZK60 alloy:in situ observation:rupture behavion micmstructure 镁合金是目前工业上可应用的最轻的金属结构 文献9引对MgRE一Z一Zx合金的显微组织和力学 材料,其具有高的比强度、比刚度及优良的电磁屏蔽 性能进行了研究,认为稀土元素的加入可使合金在 性等而被誉为“21世纪的绿色工程金属材料”. 高温下的断裂模式由脆性断裂转变为延续断裂:文 ZK60(名义成分Mg一4.9Zm一0.7Zr)镁合金属于高 献[I0研究了稀土Nd对ZM5镁合金拉伸断口的 强变形镁合金,其具有较高的强度、良好的工艺塑性 影响,发现加入稀土Nd后改变了ZM5合金断口形 及可热处理强化等特性,是高强韧变形镁合金的研 貌,拉伸试样断口变为沿晶断裂十准解理断裂的混 究热点之」一到, 合断口形态;文献1)对热轧AZ31B镁合金板材的 目前国内外对于镁合金强韧化机制的研究已有 超塑性变形进行了分析,表明该情况下的断裂是由 定进展,特别是稀土元素对镁合金力学性能的影 晶界处形成的空洞不断长大、连接而引起的. 响已有许多研究成果一?,但其对合金断裂行为的 以上研究工作仅限于断裂行为静态的观察、分 影响缺乏深入分析.部分学者研究了稀土元素对镁 析,考察对象主要是拉伸断裂后的断口形貌,但实际 合金断裂特性的影响,例如:文献8)研究了稀土对 材料断裂的微观过程非常复杂,采用SEM电镜动 MgG山N一Zr合金的断裂行为的影响,认为稀土 态拉伸原位观察技术可以在位错层次和纳米尺度上 元素的含量及种类都对该合金的断裂机理有作用: 研究断裂的微观机理,能发现许多重要的现象和规 收稿日期:200803-14 基金项目:湖南省科技攻关项目(Na.04GK10082):教有部有色金属重点实验室基金资助项目 作者简介:王斌(1971一),男,博士研究生,E-maik wanghin325@263.nct
SEM 原位观察 ZK60( 0.9Y) 镁合金板材的断裂行为 王 斌 易丹青 罗文海 吴春萍 刘会群 中南大学材料科学与工程学院, 长沙 410083 摘 要 利用原位拉伸扫描电镜观察, 研究 ZK60 合金及含稀土 Y 的 ZK60( 0.9Y) 合金热轧板材动态拉伸过程中裂纹萌生和 扩展情况, 讨论合金的显微组织与断裂行为的相互关系.实验表明:在拉伸过程中, 合金轧制态试样裂纹以撕裂的形式进行扩 展, 断口区域有解理、准解理断裂痕迹, ZK60( 0.9Y) 合金裂纹萌生所需载荷大于 ZK60 合金, 且在拉伸过程中发生第 2 相的破 碎, 主裂纹沿第 2 相扩展, 基体中的二次裂纹多萌生于第 2 相周围. 关键词 ZK60 合金;原位观察;断裂行为;显微组织 分类号 TG146.2 +2 Rupture behavior of ZK60( 0.9Y) alloy sheets by SEM in situ observation WANG Bin, YI Dan-qing, LUO Wen-hai , WU Chun-ping, LIU Hui-qun S chool of Materials S cience and Engineering, Central South University, Changsha 410083, China ABSTRACT Crack initiation and propagation in ZK60 and ZK60( 0.9Y) alloy sheets during dy namic tensile process w ere investigated by using in situ tensile scanning electron microscope.The relationship betw een alloy microstructure and rupture behavio r was discussed .Experimental results show that cracks in rolling samples propagate by tearing w ay .There are cleav ag e fracture and quasicleavage fracture in the fracture zone.The loading of crack initiatio n in ZK60( 0.9Y) alloy islarger than that of ZK60 alloy .The second phase breaks in the tensile process and the main crack propagates along the seco nd phase.The seco ndary crack in matrix mostly g erminates around the second phase. KEY WORDS ZK60 alloy;in situ observation;rupture behavior;micro structure 收稿日期:2008-03-14 基金项目:湖南省科技攻关项目( No .04GK1008-2) ;教育部有色金属重点实验室基金资助项目 作者简介:王 斌( 1971—) , 男, 博士研究生, E-mail:wangbin325@263.net 镁合金是目前工业上可应用的最轻的金属结构 材料, 其具有高的比强度 、比刚度及优良的电磁屏蔽 性等而被誉为“ 21 世纪的绿色工程金属材料” . ZK60( 名义成分 Mg-4.9Zn-0.7Zr) 镁合金属于高 强变形镁合金, 其具有较高的强度 、良好的工艺塑性 及可热处理强化等特性, 是高强韧变形镁合金的研 究热点之一[ 1-3] . 目前国内外对于镁合金强韧化机制的研究已有 一定进展, 特别是稀土元素对镁合金力学性能的影 响已有许多研究成果 [ 4-7] , 但其对合金断裂行为的 影响缺乏深入分析.部分学者研究了稀土元素对镁 合金断裂特性的影响, 例如:文献[ 8] 研究了稀土对 M g-Gd-Nd-Zr 合金的断裂行为的影响, 认为稀土 元素的含量及种类都对该合金的断裂机理有作用 ; 文献[ 9] 对 M g-RE-Zn-Zr 合金的显微组织和力学 性能进行了研究, 认为稀土元素的加入可使合金在 高温下的断裂模式由脆性断裂转变为延续断裂;文 献[ 10] 研究了稀土 Nd 对 ZM5 镁合金拉伸断口的 影响, 发现加入稀土 Nd 后改变了 ZM 5 合金断口形 貌, 拉伸试样断口变为沿晶断裂 +准解理断裂的混 合断口形态;文献[ 11] 对热轧 AZ31B 镁合金板材的 超塑性变形进行了分析, 表明该情况下的断裂是由 晶界处形成的空洞不断长大 、连接而引起的. 以上研究工作仅限于断裂行为静态的观察 、分 析, 考察对象主要是拉伸断裂后的断口形貌, 但实际 材料断裂的微观过程非常复杂, 采用 SEM 电镜动 态拉伸原位观察技术可以在位错层次和纳米尺度上 研究断裂的微观机理, 能发现许多重要的现象和规 第 31 卷 第 5 期 2009 年 5 月 北 京 科 技 大 学 学 报 Journal of University of Science and Technology Beijing Vol .31 No.5 May 2009 DOI :10.13374/j .issn1001 -053x.2009.05.008
。586 北京科技大学学报 第31卷 律,是研究断裂的有效方法之」一.本文采用扫 描电镜原位动态观察技术对Mg一49Zn一0.7Zr合 金进行拉伸实验,研究合金断裂过程中微观裂纹的 萌生和扩展过程,目的在于考察ZK60镁合金板材 微观断裂行为,探讨稀土元素Y对合金裂纹演变规 律的影响及其原因. 40 1实验材料及方法 图1动态拉伸试样尺寸(单位:mm) Fig I Size of a dynamic tense sampe (unit:mm) 选用纯Mg、纯Zn、Mg-27.5Zr和Mg-37Y中 2 间合金为原料.合金熔炼在井式坩埚炉中进行,熔 实验结果与分析 炼温度720℃采用熔剂保护,铸锭尺寸300mm× 2.11“合金板材原位动态拉伸实验 250mm×33mm.合金成分分别为Mg-4.Zn- 1合金的原位拉伸断裂过程如图2所示. 0.7Z1和Mg一49Z0.9Y-07Zr(2).试样 图2()为1合金预制缺口附近形貌.在载荷作用 在400℃保温18h进行均匀化处理,热轧温度 下,缺口前方出现应力集中,载荷到达1.176kN时, 400℃,平均道次压下量12%,最终压下量95%.运 缺口前端开始出现裂纹(图2(b)):继续加载至 用KYKY2800扫描电镜观察第2相颗粒形貌,侵蚀 1.274kN,裂纹长大(图2(c));进一步加载至 剂为4%硝酸+酒精溶液.1#和2合金均选用预 1.372kN,主裂纹向基体快速扩展,随后主裂纹和基 制缺口试样,以使裂纹源在该缺口附近萌生.试样 体萌生二次裂纹通过失稳扩展连接起来(图2(d); 尺寸见图1,样品厚度0.3mm. 继续加载,试样失稳断裂. (a) (b) 10μm¥kY2s9002 (c) d 100 100 um 2600 100Hm 图21#合金原位拉伸过程中裂纹演变情况.(载荷0kN:(b)载荷1176kN:(d载荷1.274kN:(d)载荷1.372kN Fig 2 Crack evolution of Alloy 1during in situ tensile pmocess:(a)loading:OkN;(b)loading 1.176kN:(e)bading:1 274kN;(d)loading: 1.372kN 1*合金缺口前端显微组织的变化过程如图3二次裂纹,且主裂纹变得更宽(图3(©),(d):加载 所示.图4为其断口形貌.图3(a)为无载荷状态下 至1.274kN时,基体裂纹同主裂纹通过扩展相连 缺口附近形貌.加载至1.176kN时,缺口前端发生 通,应力集中得到部分缓解,在该方向裂纹生长停 应力集中,载荷增加,缺口部分出现裂纹萌生 滞,主裂纹右端开始出现分枝,并快速生长 (图3b).载荷为1.225kN时,主裂纹前端处出现 (图3(e,(0):随着载荷的增大至1.323kN,又出
律, 是研究断裂的有效方法之一 [ 12-14] .本文采用扫 描电镜原位动态观察技术对 Mg -4.9Zn -0.7Zr 合 金进行拉伸实验, 研究合金断裂过程中微观裂纹的 萌生和扩展过程, 目的在于考察 ZK60 镁合金板材 微观断裂行为, 探讨稀土元素 Y 对合金裂纹演变规 律的影响及其原因. 1 实验材料及方法 选用纯 Mg 、纯 Zn 、Mg -27.5Zr 和 Mg -37Y 中 间合金为原料.合金熔炼在井式坩埚炉中进行, 熔 炼温度 720 ℃, 采用熔剂保护, 铸锭尺寸 300 mm × 250 mm ×33 mm .合金成分分别为 Mg -4.9Zn - 0.7Zr( 1 #) 和 Mg-4.9Zn-0.9Y-0.7Zr( 2 #) .试样 在 400 ℃保温 18 h 进行均匀化处理, 热轧温度 400 ℃, 平均道次压下量 12 %, 最终压下量 95 %.运 用 KYKY2800 扫描电镜观察第 2 相颗粒形貌, 侵蚀 剂为 4 %硝酸 +酒精溶液 .1 #和 2 #合金均选用预 制缺口试样, 以使裂纹源在该缺口附近萌生.试样 尺寸见图 1, 样品厚度 0.3 mm . 图 1 动态拉伸试样尺寸( 单位:mm) Fig.1 Size of a dynamic tensile sample ( unit :mm) 2 实验结果与分析 2.1 1 #合金板材原位动态拉伸实验 1 #合金的原位拉伸断裂过程如图 2 所示. 图 2( a) 为 1 #合金预制缺口附近形貌.在载荷作用 下, 缺口前方出现应力集中, 载荷到达 1.176 kN 时, 缺口前端开始出现裂纹( 图 2 ( b) ) ;继续加载至 1.274 kN, 裂纹长 大( 图 2 ( c) ) ;进一步 加载至 1.372 kN, 主裂纹向基体快速扩展, 随后主裂纹和基 体萌生二次裂纹通过失稳扩展连接起来( 图 2( d) ) ; 继续加载, 试样失稳断裂. 图 2 1 #合金原位拉伸过程中裂纹演变情况.( a) 载荷 0 kN ;(b) 载荷 1.176 kN ;( c) 载荷 1.274 kN ;( d) 载荷 1.372 kN Fig.2 Crack evolution of Alloy 1 #during in situ tensile process:( a) loading :0 kN ;( b) loading:1.176 kN ;( c) loading :1.274 kN ;( d) loading : 1.372 kN 1 #合金缺口前端显微组织的变化过程如图 3 所示.图 4 为其断口形貌.图 3( a) 为无载荷状态下 缺口附近形貌.加载至 1.176 kN 时, 缺口前端发生 应力集 中, 载荷增 加, 缺口部 分出现 裂纹萌 生 ( 图 3( b) ) .载荷为 1.225 kN 时, 主裂纹前端处出现 二次裂纹, 且主裂纹变得更宽( 图 3( c) , ( d) ) ;加载 至 1.274 kN 时, 基体裂纹同主裂纹通过扩展相连 通, 应力集中得到部分缓解, 在该方向裂纹生长停 滞, 主 裂 纹 右 端 开 始 出 现 分 枝, 并 快 速 生 长 ( 图 3( e) , ( f) ) ;随着载荷的增大至 1.323 kN, 又出 · 586 · 北 京 科 技 大 学 学 报 第 31 卷
第5期 王斌等:SEM原位观察K6O(09Y)镁合金板材的断裂行为 ·587· 现新的应力集中,裂纹向右再次发生分枝现象,并可 (图3(h)),随后试样失稳断裂.结合其断口扫描照 观察到撕裂峰与小刻面分布(图3(g);继续加载至 片(图3(1)可见,1“合金断口表面存在撕裂峰和小 L.372kN,右侧裂纹逐步张开,进入快速扩展阶段 刻面,有准解理断裂痕迹 @ 基休文 主数萌生 10时 10 um 10)tm o 裂致连迫 主提纹分技 婴收生长 10m 0μm g 装致分枝 小刻面 25 KV 110μm 1o um 图31合金原位拉伸裂纹扩展过程及断口形貌.(a)载荷0kN:(b)载荷1176kN:(d,(d载荷1225kN(e),(D载荷1.274kN: ()载荷1323kN:(h)载荷1.372kN:()合金断口形貌 Fig 3 Cmack propagation and fracture morphology of Alby 1 during in situ tensile process:(a)loading 0kN:(b)loading 1.176 kN: (c).(d)loading:1.225kN;(e).(f)loading:1.274kN:(g)loading:1.323kN:(h)loading:1.372kN;(i)fracture morphobgy 222“合金板材原位动态拉伸实验 展路径稍有偏移(图5(d)),随着加载的继续,裂纹 图4为2“合金动态拉伸断裂过程中裂纹萌生 尖端通过第2相扩展进入基体中(图5(e),加载到 及扩展情况.由图可见:2合金试样表面存在大量 1.568kN时材料失稳断裂. 白色第2相分布,在加载至1.372kN载荷时缺口部 图6为2合金断口附近组织形貌.图中断口 位萌生裂纹(图4(b)):随着载荷的增加,裂纹逐渐 附近存在一定塑性变形.并伴随有破碎的第2相 张开,最后材料失稳断裂.图5显示了不同载荷下 (图6()),其断口形貌未发现明显韧窝分布,仍是 2#合金在缺口前端显微组织演变过程.同1合金 以撕裂峰与台阶小刻面为主(图6(b),断口附近晶 相比,2合金主裂纹萌生时所加载荷明显高于1 粒组织较1合金细小.在试样的变形过程中,基体 合金,而且晶粒存在塑性变形,缺口附近出现褶皱, 中第2相在应力作用下被破碎,且在变形量较大的 基体有微裂纹产生(图5(c),这可能是晶粒通过自 区域,有明显滑移线出现,在第2相附近存在有部分 身扭转协调变形所导致的.2合金基体裂纹多萌生 孔洞与微裂纹(图6(d山). 在第2相处,主裂纹选择沿第2相附近进行扩展,扩
现新的应力集中, 裂纹向右再次发生分枝现象, 并可 观察到撕裂峰与小刻面分布( 图 3( g ) ) ;继续加载至 1.372kN, 右侧裂纹逐步张开, 进入快速扩展阶段 ( 图 3( h) ) , 随后试样失稳断裂.结合其断口扫描照 片( 图 3( i) ) 可见, 1 #合金断口表面存在撕裂峰和小 刻面, 有准解理断裂痕迹. 图 3 1 #合金原位拉伸裂纹扩展过程及断口形貌.( a) 载荷 0 kN ;( b) 载荷 1.176 kN ;( c) , ( d) 载荷 1.225 kN;( e) , ( f) 载荷 1.274 kN ; ( g) 载荷 1.323 kN ;( h) 载荷 1.372 kN ;(i) 合金断口形貌 Fig.3 C rack propagation and fracture morphology of Alloy 1 # during in situ t ensile process:( a) loading:0 kN ;( b) loading:1.176 kN ; ( c) , ( d) loading :1.225 kN ;( e) , ( f) loading :1.274 kN ;( g) loading :1.323 kN ;( h ) loading :1.372 kN ;( i) fracture morphology 2.2 2 #合金板材原位动态拉伸实验 图4 为 2 #合金动态拉伸断裂过程中裂纹萌生 及扩展情况.由图可见:2 #合金试样表面存在大量 白色第 2 相分布, 在加载至 1.372 kN 载荷时缺口部 位萌生裂纹( 图 4( b) ) ;随着载荷的增加, 裂纹逐渐 张开, 最后材料失稳断裂.图 5 显示了不同载荷下 2 #合金在缺口前端显微组织演变过程 .同 1 #合金 相比, 2 #合金主裂纹萌生时所加载荷明显高于 1 # 合金, 而且晶粒存在塑性变形, 缺口附近出现褶皱, 基体有微裂纹产生( 图 5( c) ) , 这可能是晶粒通过自 身扭转协调变形所导致的 .2 #合金基体裂纹多萌生 在第 2 相处, 主裂纹选择沿第 2 相附近进行扩展, 扩 展路径稍有偏移( 图 5( d) ) , 随着加载的继续, 裂纹 尖端通过第 2 相扩展进入基体中( 图 5( e) ) , 加载到 1.568 kN 时材料失稳断裂. 图 6 为 2 #合金断口附近组织形貌 .图中断口 附近存在一定塑性变形, 并伴随有破碎的第 2 相 ( 图 6( a) ) , 其断口形貌未发现明显韧窝分布, 仍是 以撕裂峰与台阶小刻面为主( 图 6( b) ) , 断口附近晶 粒组织较 1 #合金细小.在试样的变形过程中, 基体 中第 2 相在应力作用下被破碎, 且在变形量较大的 区域, 有明显滑移线出现, 在第 2 相附近存在有部分 孔洞与微裂纹( 图 6( d) ) . 第 5 期 王 斌等:SEM 原位观察 ZK60( 0.9Y) 镁合金板材的断裂行为 · 587 ·
。588· 北京科技大学学报 第31卷 (c) ④ e 图42合金原位拉伸断裂过程.(a)载荷0kN(b)载荷1372kN:(g载荷1.470kN:(d)载荷1519kN:(e)载荷1568kN Fig 4 Fracture process of Alloy 2during in situ tensile process:(a)loadng:OkN;(b)loading:1.372kN;(c)loading 1.470kN;(d)load- ing 1.519kN:(e)bading:1.568 kN 做裂纹 10Oum 100 Ltm (d) 裂文扩展 100um22 1(m 图52合金原位拉伸过程缺口前端显微组织演变情况.(a)载荷0kN:(山载荷1.372kN:()载荷1470kN:(d载荷1.519kN:(g载 荷1.568kN Fig 5 Fracture microstructure evolution in alloy 2during in situ tensile pmoces:(a)loading OkN:(b)loading:1.372kN;(e)bading:1.470 kN:(d)loading:1.519kN;(e)loading:1.568 kN 3讨论 3.1裂纹的形成 动态拉伸原位观察的结果显示,裂纹源主要产 文献15]研究发现,解理断裂、准解理断裂和沿 生在预制缺口的前端,通过与基体微裂纹相连接所 晶断裂是镁合金中较为主要的断裂方式.在本文的 形成的.在动态拉伸过程中,2合金发生了褶皱现 研究中,合金轧制态板材均呈现准解理断口形貌,没 象(图5(c)),这是由Y元素的添加所引入的第2相 有出现韧窝分布(图3()和图6(a).结合1#和2# 颗粒在基体中弥散,且合金断口处组织较细小,使材 合金轧制态板材的宏观伸长率来看,它们均为脆性 料内部应力分布的较为均匀,使得2合金在拉伸过 断裂. 程中能够发生一定的塑性变形来缓解应力集中
图 4 2 #合金原位拉伸断裂过程.( a) 载荷 0 kN;( b) 载荷 1.372 kN ;( c) 载荷 1.470 kN ;( d) 载荷 1.519 kN;( e) 载荷 1.568 kN Fig.4 Fracture process of Alloy 2 #during in situ tensile process:( a) loading :0 kN ;( b) loading :1.372 kN ;( c) loading:1.470 kN ;( d) loading:1.519 kN ;( e) loading :1.568 kN 图 5 2 #合金原位拉伸过程缺口前端显微组织演变情况.( a) 载荷 0kN;( d) 载荷1.372 kN ;( c) 载荷 1.470 kN ;(d) 载荷1.519 kN ;( e) 载 荷 1.568 kN Fig.5 Fracture microstructure evolution in alloy 2 #during in situ tensile process:( a) loading:0 kN;( b) loading :1.372 kN ;( c) loading :1.470 kN ;( d) loading :1.519 kN ;( e) loading :1.568 kN 3 讨论 文献[ 15] 研究发现, 解理断裂 、准解理断裂和沿 晶断裂是镁合金中较为主要的断裂方式 .在本文的 研究中, 合金轧制态板材均呈现准解理断口形貌, 没 有出现韧窝分布( 图 3( i) 和图 6( a) ) .结合 1 #和 2 # 合金轧制态板材的宏观伸长率来看, 它们均为脆性 断裂 . 3.1 裂纹的形成 动态拉伸原位观察的结果显示, 裂纹源主要产 生在预制缺口的前端, 通过与基体微裂纹相连接所 形成的 .在动态拉伸过程中, 2 #合金发生了褶皱现 象( 图 5( c) ) , 这是由 Y 元素的添加所引入的第 2 相 颗粒在基体中弥散, 且合金断口处组织较细小, 使材 料内部应力分布的较为均匀, 使得 2 #合金在拉伸过 程中能够发生一定的塑性变形来缓解应力集中 . · 588 · 北 京 科 技 大 学 学 报 第 31 卷
第5期 王斌等:SEM原位观察K60(09Y)镁合金板材的断裂行为 ·589。 25 KV 10 um 20 10 um (c) d 10 um 10m 图62合金断口附近形貌。(a)断口形貌:(b)撕裂岭,(d第2相;(d滑移线 Fig.6 Fracture morphologies of Alloy 2 (a)fractography:(b)tearing micmstructure (c)the second phase (d)slip ire 3.2裂纹的扩展 象.随着载荷的增加,在缺口附近出现应力集中,此 裂纹扩展前期经历了如图7所示的一个过程. 时2#合金试样表面通过晶粒褶皱来缓解应力,由于 裂纹萌生 裂纹前端 」裂纹生长 添加稀土Y后,合金中出现大量细小、弥散的 应力集中 应力章收 扩展停滞裂纹分枝 MgZ6Y相1?,该相对位错滑移起阻碍作用,并促 使裂纹萌生所需载荷提高.当该相附近的应力超过 图7裂纹扩展前期过程 Fig.7 Earlier process of crack propagation 其断裂的临界应力时,该相颗粒破碎,基体裂纹在该 相处的萌生(图6(©,(d).随着载荷进一步增加 1、2合金轧制态宏观断口呈现准解理形貌, 缺口附近所萌生的主裂纹与该相附近裂纹相贯通, 其断裂方式为穿晶断裂.实验观测1合金裂纹扩 并迅速沿第2相扩展,扩展路径也较1#合金有所偏 展过程中曾两次出现裂纹生长停滞然后分枝,这可 移. 能是因为伴随着裂纹向基体内的生长,裂纹区域的 1#和2合金裂纹主要通过撕裂方式相互连 应力集中得到一定释放,导致裂纹生长速度减缓:另 通,并在断口表面形成了小台阶与撕裂峰.图8为 外当裂纹到达晶界时,由于晶界两边的晶粒取向不 1合金主裂纹尖端同基体裂纹形貌,由该图推测 一致,也使裂纹扩展受到障碍,只能选择新的分支进 ZK60合金中的裂纹扩展模式如图9所示.当合金 行扩展.Grif伍th与Orowan等对裂纹扩展临界应力 断裂过程中,主裂纹和基体中萌生的二次裂纹具有 的研究表明9:如果材料中存在长度为c的裂纹, 一定高度差,两者通过撕裂方式相连接,导致裂纹向 则其临界应力6= 4EY牛P.式中,Y为单位 N(1-2)πc 裂纹的界面能,E为弹性模量,y为泊松比,P为断 口表面单位面积的形变能.由该式可知,随着原 位拉伸实验的进行,裂纹长度c逐渐增大,临界应力 σ。降低,当载荷超过裂纹扩展的临界应力,这时裂 纹不再出现分枝现象,而是向基体快速扩展,最终导 致材料失稳断裂(如图2(d). 100 um 2“合金在动态拉伸过程中,裂纹扩展方式与 图81:合金主裂纹同基体裂纹形貌 1#合金略有不同,整个过程没有发现裂纹分枝现 Fig.8 Morphobgy of the main crack and matrix crack in Alloy 1
图 6 2 #合金断口附近形貌.( a) 断口形貌;( b) 撕裂岭;( c) 第 2 相;( d) 滑移线 Fig.6 Fracture morphologies of Alloy 2 #:( a) fract ography ;(b) t earing microstructure;( c) the second phase;( d) slip line 3.2 裂纹的扩展 裂纹扩展前期经历了如图 7 所示的一个过程 . 图 7 裂纹扩展前期过程 Fig.7 Earlier process of crack propagation 1 # 、2 #合金轧制态宏观断口呈现准解理形貌, 其断裂方式为穿晶断裂.实验观测 1 #合金裂纹扩 展过程中曾两次出现裂纹生长停滞然后分枝, 这可 能是因为伴随着裂纹向基体内的生长, 裂纹区域的 应力集中得到一定释放, 导致裂纹生长速度减缓;另 外当裂纹到达晶界时, 由于晶界两边的晶粒取向不 一致, 也使裂纹扩展受到障碍, 只能选择新的分支进 行扩展 .Griffith 与 Orow an 等对裂纹扩展临界应力 的研究表明 [ 16] :如果材料中存在长度为 c 的裂纹, 则其临界应力 σc = 4E ( γ+P ) ( 1 -ν2 )πc .式中, γ为单位 裂纹的界面能, E 为弹性模量, ν为泊松比, P 为断 口表面单位面积的形变能[ 16] .由该式可知, 随着原 位拉伸实验的进行, 裂纹长度 c 逐渐增大, 临界应力 σc 降低, 当载荷超过裂纹扩展的临界应力, 这时裂 纹不再出现分枝现象, 而是向基体快速扩展, 最终导 致材料失稳断裂( 如图 2( d) ) . 2 #合金在动态拉伸过程中, 裂纹扩展方式与 1 #合金略有不同, 整个过程没有发现裂纹分枝现 象 .随着载荷的增加, 在缺口附近出现应力集中, 此 时 2 #合金试样表面通过晶粒褶皱来缓解应力, 由于 添加稀 土 Y 后, 合金中 出现大量 细小、弥散的 Mg 3Zn6Y 相[ 17] , 该相对位错滑移起阻碍作用, 并促 使裂纹萌生所需载荷提高.当该相附近的应力超过 其断裂的临界应力时, 该相颗粒破碎, 基体裂纹在该 相处的萌生( 图 6( c) , ( d) ) .随着载荷进一步增加, 缺口附近所萌生的主裂纹与该相附近裂纹相贯通, 并迅速沿第 2 相扩展, 扩展路径也较 1 #合金有所偏 移 . 图 8 1 #合金主裂纹同基体裂纹形貌 Fig.8 Morphology of the main crack and m atrix crack in Alloy 1 # 1 #和 2 #合金裂纹主要通过撕裂方式相互连 通, 并在断口表面形成了小台阶与撕裂峰 .图 8 为 1 #合金主裂纹尖端同基体裂纹形貌, 由该图推测 ZK60 合金中的裂纹扩展模式如图 9 所示 .当合金 断裂过程中, 主裂纹和基体中萌生的二次裂纹具有 一定高度差, 两者通过撕裂方式相连接, 导致裂纹向 第 5 期 王 斌等:SEM 原位观察 ZK60( 0.9Y) 镁合金板材的断裂行为 · 589 ·
。590 北京科技大学学报 第31卷 基体内部扩展.在两类裂纹交汇、撕裂过程中,裂纹 系合金组织和性能的影响.金属热处理,2005,47(7):9) 尖端局部区域会发生一定的塑性变形,以协调裂纹 [6 Bae D H.Kim S H.Kim D H,et al.Deformation behavior of Mg-Zn-Y alloys reinfored by icosahedral quasicrystalline parti- 扩展方向,因此在断口表面出现撕裂棱. ds.Ac1Ma1e,2002.50:2343 [7 Bae D H.Lee M H.Kim K T,ct al.Applicat ion of quasicrystah 主裂纹 基体裂纹 ine particles as a strengthening phase in Mg-Zm Y alloys.J Alloys mpd.2002.342:445 [8 Kai YZ.Jie D.Wen JD.et al.Effect of RE content on the frac- 基体裂纹上撕裂分开 ture behavior in Mg-GdNdZr alloys.Mater Sci Forum,2007. 202(1):546 主裂纹 I9 Wu A R.Xia C Q.Gu Y,et al.Research of Mg RE alloy on mi- 图9。裂纹通过撕裂形成台阶的示意图 crostructure and properties.Heat Treat Met,2005.30(8):21 Fig.9 Schematic of forming a sidestep of cracks by tearing (吴安如,夏长清,古一,等.镁-稀土合金的显微组织和力学性 能研究.金属热处理,2005,30(8):21) 10 LiuG Q.Chen L P.Ai Y L,et al.Infhence of Nd on mi- 4结论 crost ructu re and properties of ZM 5 alloys.Spec Cast Non ferrous (1)通过动态拉伸原位观察实验可知,当外加 41l@3,2005,25(7):496 (刘刚强,陈乐平,艾云龙,等.稀土Nd对ZM5合金组织与性 载荷超过1.176kN时,ZK60合金板缺口前端裂纹 能影响的研究.特种铸造及有色合金,2005,25(7):496) 萌生,而ZK60(0.9Y)合金板材加载至1.273kN时 [11]Song M J.W ang Z X.Wang L Y.et al.Superplasticity and 缺口部位萌生裂纹. fractu re mechanism of A231B magnesium alloy sheet.Light A (2)ZK60和ZK60(0.9Y)合金板材宏观断口 loy Fabr Technol,2005,33(8):39 均有解理、准解理断裂痕迹,断口表面都出现小台阶 (宋美娟,王智样,汪凌云,等.AZ31B镁合金板材超塑性变形 与断裂机理研究.轻合金加工技术,2005,33(8):39) 与撕裂岭:随着载荷增大,主裂纹与基体裂纹撕裂贯 [12]Ohr S M.An ekctron micmoscope study of crack tip deformation 通.ZK60合金中主裂纹扩展过程中出现分枝, and its impact on the disbeation theory of fracture.Mater Sci ZK60(0.9Y)合金主裂纹沿第2相扩展,未出现分 Eng,1985,72():1 枝,断口处出现褶皱,基体裂纹多萌生于破碎的第2 [13 Wang X S.Liang F,Zeng Y P,et al.SEM in situ observations 相附近. to the effects of inlusions on initiation and propagation of the low cyclic fatigue crack in super strength steel.Acta Metall Sim,2005,41(12):1272 参考文献 (王习术,梁锋,曾燕屏,等.夹杂物对超高强度钢低周疲劳裂 [1]Decker R F.The menaissance in magnesium.Adv Mater Proass- 纹萌生及扩展影响的原位观测.金属学报,2005,41(12): ,1998.157(9):31 1272) [2]Froes F H,Aghion E,Elezer D,et al.The science technology and [14 Liang C L,Li X Y.Gong S L.et al.Im situ SEM observation applications of magnesium.Ady Perform Mater,1998,5(3): on fracture behavior of laser welded BT20 titanium alloy pints. 201 Rare Met Mater Eng,2006.35(12):1924 [3]Chen Z H.Wrought Magnesium Alloys.Beijing:Chemical In- (粱春雷,李晓延,巩水利,等.SEM原位观察BT20钛合金激 dustry Press 2005 光焊接头的膨裂行为.稀有金属材料与工程,2006,35(12): (陈振华.变形镁合金.北京:化学工业出版社,2005) 1924) [4]Yu K.Li W X,Wang R C.et aL.Research,development and [15]Lu Y Z.Wang Q D.Ding W J.et al.Fracture behavior of application of wrought magnesium alloys.Chin J Nonferrous AZ91 magnesium alloy.Mater Lett,2000,44(5):265 Me,2003,13(2):277 16 Ha K F.Microsopic Theory of Metal Mechanical Properties. (余琨,黎文献,王日初,等.变形镁合金的研究、开发及应用.中 Beijing Science Press,1983 国有色金属学报,2003.13(2):277) (哈宽富.金属力学性质的微观理论.北京:科学出版社, [5]Wang B.Yi D Q.Fang X Y.et al.Influence of Y and Nd on 1983) Miemstnucture and Pmoperies of Mg-Zn-Zr Alloys Heat Treat I 17]Bae D H.Kim D H,Kim W T,et al.High strength Mg-Zn-Y Me,2005,47(7):9 alloy contairing quasicrystalline particles.Mater Trans,2001. (王斌,易丹青,方西亚,等.稀土元素Y和Nd对Mg一Z一Zr 42(10):2144
基体内部扩展.在两类裂纹交汇 、撕裂过程中, 裂纹 尖端局部区域会发生一定的塑性变形, 以协调裂纹 扩展方向, 因此在断口表面出现撕裂棱 . 图 9 裂纹通过撕裂形成台阶的示意图 Fig.9 S chematic of forming a sidestep of cracks by tearing 4 结论 (1) 通过动态拉伸原位观察实验可知, 当外加 载荷超过 1.176 kN 时, ZK60 合金板缺口前端裂纹 萌生, 而ZK60( 0.9Y) 合金板材加载至 1.273 kN 时 缺口部位萌生裂纹. ( 2) ZK60 和 ZK60( 0.9Y) 合金板材宏观断口 均有解理 、准解理断裂痕迹, 断口表面都出现小台阶 与撕裂岭 ;随着载荷增大, 主裂纹与基体裂纹撕裂贯 通.ZK60 合金中主裂纹扩展过程中出现分枝, ZK60( 0.9Y) 合金主裂纹沿第 2 相扩展, 未出现分 枝, 断口处出现褶皱, 基体裂纹多萌生于破碎的第 2 相附近. 参 考 文 献 [ 1] Decker R F .The renaissance in magnesium .Adv Mater Processes, 1998, 157( 9) :31 [ 2] Froes F H,Aghion E, Eliezer D, et al.The science technology and applications of magnesium .Adv Perform Mater, 1998, 5 ( 3) : 201 [ 3] Chen Z H .Wrought Magnesium Alloys.Beijing :Chemical Industry Press, 2005 ( 陈振华.变形镁合金.北京:化学工业出版社, 2005) [ 4] Yu K, Li W X, Wang R C, et al.Research, development and application of w rough t magnesium alloys.Chin J Non f errous Met, 2003, 13( 2) :277 ( 余琨, 黎文献, 王日初, 等.变形镁合金的研究、开发及应用.中 国有色金属学报, 2003, 13( 2) :277) [ 5] Wang B, Yi D Q, Fang X Y, et al.Influence of Y and Nd on Microstructure and Properties of Mg-Zn-Zr Alloys.Heat Treat Met, 2005, 47( 7) :9 ( 王斌, 易丹青, 方西亚, 等.稀土元素 Y 和 Nd 对 Mg -Zn-Zr 系合金组织和性能的影响.金属热处理, 2005, 47( 7) :9) [ 6] Bae D H, Kim S H, Kim D H, et al.Deformati on behavior of Mg-Zn-Y alloys reinf orced by icosahedral quasicrystalline particles.Acta Mater, 2002, 50:2343 [ 7] Bae D H, Lee M H, Kim K T, et al.Application of quasicrystalline particles as a strengthening phase in Mg-Zn-Y alloys.J Alloys Compd , 2002, 342:445 [ 8] Kai Y Z, Jie D,Wen J D, et al.Effect of RE cont ent on the fracture behavior in Mg-Gd-Nd-Zr alloys.Mater S ci For um , 2007, 202( 1) :546 [ 9] Wu A R, Xia C Q, Gu Y, et al.Research of Mg-RE alloy on microstructu re and properties.Heat Treat Met, 2005, 30( 8) :21 ( 吴安如, 夏长清,古一, 等.镁-稀土合金的显微组织和力学性 能研究.金属热处理, 2005, 30( 8) :21) [ 10] LiuG Q, Chen L P, Ai Y L, et al.Influence of Nd on microstructu re and properties of ZM 5 alloys.S pec Cast Non ferrous Alloys, 2005, 25( 7) :496 ( 刘刚强, 陈乐平, 艾云龙, 等.稀土 Nd对 ZM5 合金组织与性 能影响的研究.特种铸造及有色合金, 2005, 25( 7) :496) [ 11] Song M J, Wang Z X, Wang L Y, et al.Superplasticity and fractu re mechanism of AZ31B magnesium alloy sheet .Light A lloy Fabr Technol, 2005, 33( 8) :39 ( 宋美娟, 王智祥, 汪凌云, 等.AZ31B 镁合金板材超塑性变形 与断裂机理研究.轻合金加工技术, 2005, 33( 8) :39) [ 12] Oh r S M .An electron microscope study of crack tip def ormation and its impact on the dislocation theory of fracture.Mater Sci Eng , 1985, 72( 1) :1 [ 13] Wang X S, Liang F, Zeng Y P, et al.SEM in situ observations to the effects of inclusions on initiation and propagation of the low cyclic f atigue crack in super strength steel.Acta Metall S in , 2005, 41( 12) :1272 ( 王习术, 梁锋, 曾燕屏, 等.夹杂物对超高强度钢低周疲劳裂 纹萌生及扩展影响的原位观测.金属学报, 2005, 41 ( 12 ) : 1272) [ 14] Liang C L, Li X Y, Gong S L, et al.In-situ SEM observation on fracture behavior of laser w elded BT20 tit anium alloy joints. Rare Met Mater Eng , 2006, 35( 12) :1924 ( 梁春雷, 李晓延, 巩水利, 等.SEM 原位观察 BT20 钛合金激 光焊接头的断裂行为.稀有金属材料与工程, 2006, 35( 12 ) : 1924) [ 15] Lu Y Z, Wang Q D, Ding W J, et al.Fracture behavior of AZ91 magnesium alloy .Mater Lett, 2000, 44( 5) :265 [ 16] Ha K F .Microscopic Theory o f Metal Mechani cal Properties . Beijing:Science Press, 1983 ( 哈宽富.金属力学性质的微观理论.北京:科学出版社, 1983) [ 17] Bae D H, Kim D H, Kim W T, et al.High strength Mg-Zn-Y alloy containing quasicrystalline particles.Mater Trans, 2001, 42( 10) :2144 · 590 · 北 京 科 技 大 学 学 报 第 31 卷