·498* 北京科技大学学报 1993年No.5 1实验与结果 将热轧工业纯铁板冷轧55%和88%，其真应变分别是0.8和2.1。同时取79%冷轧 的超深冲钢板，其真应变为1.56。测量各个冷轧样品的不完整极图并用Bunge法计算取 向分布函数川。图【给出了表达这两种板材冷轧织构的取向分布函数（图中p,为常数）。 ③ 量大-93 大■0 量大=93 嘴度水平： 度水平： ⊙ 之4】 (b) (el 围！钢板冷轧织构 (a)工业纯铁冷轧55% (b)工业纯铁冷轧88% (c)超深冲钢冷轧79% FUNE ODF STAND ODF FUNE ODF Fig.I Cold rolling texture in steel sheets 2冷轧变形模型与模拟过程 Sachs模型是描述多晶体塑性变形的早期模型。该模型假设在轧制应力条件下各晶 粒内只有取向因子最大的滑移系开动。因此各个品粒承受了与轧板外应力相同的变形应 力。但在轧制变形过程中不同取向品粒所产生：的应变张量中各应变分量，尤其是剪切应变 分量却不相同。 Taylor模型是描述多晶体塑性变形的另一个早期模型。该模型假设在轧制变形过程 中各晶粒产生的应变张量中各个分量完全一致、即22=06，=0(i≠j,j=1,23)。其中1、 2、3分别代表钢板轧向、横向和板法向。若要满足】个事先给定的戍变张量需要5个独 立的变形系统（如5个独立的滑移系）。体心立方金属12个{I10}<I11>滑移系中刚好可 以选出5个独立的滑移系来，选取滑移系可依照最人功原理进行。这里不同取向的品粒 虽然承受了同样的应变过程，但山各晶粒5个滑移系的组合方式很不相同，因而它们所 需要的变形应力张量也很不相同。 RC模型是-一种攻进的Taylor模型1。这个模型松驰了对各晶粒应变分量和6：的 严格限制、降低了晶粒之间戍力张量上的差别。因此RC模型通过牺牲一部分应变张量的 连续性来改善应力的不连续性。 PC模型是I种改进的Sachs模型。在这个模型里借助开动其他的取向内子较高的· 49 8 · 北 京 1 科 技 大 学 学 报 1 9 9 3 年 N o . 5 实验 与结果 将热 轧 工 业纯 铁板 冷 轧 5 % 和 8 % , 其 真 应 变分别 是 0 . 8 和 2 . 1 。 同 时取 79 % 冷 轧 的 超深 冲钢 板 , 其 真 应变 为 1 . 56 。 测量 各 个冷 轧样 品 的不 完 整极 图 并用 B u n ge 法计 算 取 向 分布 函数川 。 图 [ 给 出了表 达这 两种板 材 冷轧织构 的取 向分布 函数 ( 图中 切 . 为常 数 ) 。 甘 划 地 毯 飞 飞 妙_ 习 叭 、 乏夕 熨夕 飞岁 、 健尸 气%甚 , 弧 、 斗 、 、 台 闷乡 跳、 猫日 户 气闷冰 尸 曳晓` 龟 龟 心 诊 翻 、灿益少 《登卜 健乏) ~ …黯岸 @ …{ ’ ` ’ 瞥 . 瞥 晒 地 飞 气 V 甘 才 . 岁 飞, 鸟 、 f 熬叼 . 飞 、 、 ` 一 、 少 一 知 p 一 戛、 少 岌叼 一 曳 勺 心 电 吸夕 , 日 , , 加 , ! 吻 。 <助 . 大 一 2 0石 枯 魔水 平 : 之 4 7 1 2 20 攘斧蘑 。 禧 。 U 汀 镬J蔓 性 嗯乡 - 洲二认一 U _ r 旦驾少髯 男李月奋尸 飞护 ~ 戈 梦体沙熬 Q 0 飞 )嘴 心 厂 ~ 飞 呵 〕 布详场 一泛搜讲 瓜 〕 一 粗尸鸿 决黔 。 : . 大 . , 」 . 刁 , 水平 : 。 〕 0 产 〕 七 2 月 7 忆卜 翼鲁: “ “ 画 。 飞肇 J U 0 0 ` a( )工业纯铁冷轧 5S % F U N E O D F 图 l 钢板冷轧织构 ( b )工业纯铁冷轧 8 % S T A N D O D F c( )超深冲钢冷轧 7 , % F U N E O D F F i g . l C o l d r o l li n g t e x tu r e i n s t瑰 I s h e st 2 冷轧 变形模型 与模拟过程 as hc s 模 型是 描述多 晶体 塑性 变 形的 早期 模型 2I] 。 该模 型 假设 在 轧制应 力 条件 下 各晶 粒 内 只 有取 向 因 资最 大 的 滑 移 系开 动 。 因此 各 个晶 粒 承 受 了 与轧 板 外应 力 相 同的 变 形应 力 。 但 在轧 制变 形过 程 中不 同取 向品粒所产 生的应 变 张量 中各应变分 量 , 尤其是 剪切 J屯变 分 量却不相 同 。 aT yt or 模 型是 描述 多 晶体塑性 变 形的 另一 个 早期 模 型 3l[ 。 该 模型 假设 在轧制 变形 过程 中 各 品 粒产 生 的 应 变 张 量 中 各 个分 量 完 全 一 致 , 即 处 2 一 0, 。。 一 0( i举 l万一 1 , 么3) 。 其 中 l 、 2 、 3 分别 代表 钢 板 轧 向 、 横 向和 板 法 向 。 若要 满 足 l 个事 先给 定 的 应变 张策需 要 5 个 独 立的 变形 系统 (如 5 个独 立 的滑 移系 ) 。 体心立方 金 属 12 个 { 1 10 卜 1 1 1 > 滑 移系中 刚好 可 以 选 出 5 个独 立 的 滑移 系来 , 选 取滑 移 系 可依 照最 大 功 原理进行’lJ 。 这 叭 不同取 向的 晶 粒 虽 然 承受 了同样 的应 变过 程 , 但山 f 各晶粒 5 个 滑移 系的 组 合方式很 不相 同 , 因而它 们所 需 要 的变形 应 力张量 也很 不 相同 。 R c 模 型 是一 种 改进 的 T ay lor 模 型 15 ] 。 这 个模型 松驰 了对各晶粒应 变分量 : 2 , 和 。 , : 的 严格 限制 , 降低 了晶粒之 间应 力张量 卜的 差别 。 因此 R C 模 型通过牺 牲 一部 分应 变张量 的 连 续性 来 改善 应 力的不连 续性 。 P c 模 型 是 1 种 改进 的 s a c hs 模 型 10 。 在这 个 模 型里 借 助 开动 其 他 的取 向因 子较 高的