一一高的拉速 一结晶器与二冷辊对弧不准 固体的 一保护渣导热性不好 C-40心米 液体的 一结晶器变形或磨损 一锥度调整不当 一一局部冷却不均匀 冷却水槽 一伸入式水口没有对中。 这些因素都可能使出结晶器凝固壳产 生破裂。因此对结晶器要求是： (1)尽可能高的拉速下，保证出 结晶器坯壳足够的凝固厚度和铸坯断 面周边厚度的均匀性， (2)避免机械和热应力，以免撕 (a) 裂凝固壳。如果结晶器满足这两个要 0025 290 求，就可减少铸机的拉漏率。因此就 必须进一步研究结晶器的传热和制造 使用特点。 50 二、结晶器传热特点 Ta h(T:-Tz) e 中s 从图1可把结晶器内钢液向外界 照 he 的传热区分为以下几部分： 1.液体钢对疑固亮传热 500 模型研究指出：注流动能引起了 Tcus 5 钢液沿结晶器中心下降，沿腰固前沿 上升的运动。流股运动所影响的高度 L8) Te 20 40 决定于水口和铸坯断面。液体钢与凝 离结品器壁距瑞尧米 固壳之间的对流热交换系数h可由下 (a)结晶器壁等温线变化示意图 式计算〔1)， (b)两个不同断面温度分布 图1结晶器不同传热方式 =号cw()(LwP) 式中：P—一液体钢密度，克/厘米3 C一液体钢比热，卡/克·度 W一一结晶前沿液体钢运动速度，厘米/秒 L一结晶器高度，厘米 门—液体钢粘度，泊 入一一液体钢导热系数，卡/厘米·秒·度 模型试验测得W=30厘米/秒，代入已知数据，计算得h=0.197卡/厘米·秒·度。热流 中决定于液体钢过热： φL=h(Tc-Tr) 23布丧体训 一 弓。 。 ， — 双介川俐上八 高的拉速 — 结 晶 器 与二 冷辊对弧 不 准 — 保 护 渣导热 性不 好 — 结 晶 器变形 或磨损 — 锥度调 整不 当 — 局 部冷却不均 匀 — 伸入 式 水 口 没 有对 中 。 这些 因素都可 能使 出结 晶器凝 固壳 产 生破 裂 。 因此 对结 晶器 要求是 尽可 能 高的拉速下 ， 保证 出 结 晶器 坯壳 足够 的凝固厚度和 铸坯断 面周 边厚度的均 匀性， 避免机械和 热应 力 ， 以免撕 裂凝 固壳 。 如果结 晶器 满 足这两个要 求 ， 就可减少 铸机的拉漏 率 。 因此就 必须 进一 步研究结 晶器 的传热和 制造 使用 特点 。 乙‘ 之‘ 月口 卫 ① 寸卜 一 一 一 一一 一尸 ，万 ‘ ，， 二 、 结晶器传热特点 砂 · 介 一 介 介‘ 万口 、 血公 妇 朋洲︶ 从 图 可 把结 晶器 内钢液向外界 的传热 区分为以 下几 部分 液体钥对凝固 宪传热 模型研究指 出 注流动 能引起了 钢液沿结 晶器 中心 下降 ， 沿凝 固前沿 上升的运动 。 流股运 动所影响 的高度 ‘ ’ ’ 决定于水 口 和 铸坯断面 。 液体钢与凝 固壳之 间的对流热交 换系数 可由 下 式计 算 〕 一 一 一 二二二二二二习二 邵 杯 泣 呼 吞 离结 晶 器 壁距 离 觉 米 口 俄 结晶器 璧等温 线 变化示 意图 两个不 同断面温 度分布 图 结晶器 不 同传热方式 卑、 一香 人 月 一 ︸ ‘ 一 式 中 — 液 体钢 密度 ， 克 厘米 — 液体钢比热 ， 卡 克 。 度 — 结 晶前沿 液体钢运动 速度 ， 厘米 秒 — 结 晶器 高度 ， 厘 米 月— 液体钢 粘度 ， 泊 入— 液体钢导热 系数 ， 卡 厘米 。 秒 度 模型试 验测 得 厘米 秒 ， 代入 已知数据 ， 计算得 二 。 卡 厘米 名 秒 · 度 。 热 流 小 决 定于液 体钢过热 小 。 一