最大工作压力P大 回程 冲程 a= 最小工作压力P小 e一充气压力比， 米 e=充气压力P充 P小 K一气体绝热系数，K=1.4 246 820 141618 1一蓄能器效率，取0.9。 时间毫秒 这里有两个与工况密切相关的因 8 素： 进油 工作压力比a表达了循环中油压 的 由前腔米 脉动幅量，a不大于1.25，可保证油 2 泵正常工作。 充气压力比e表达了蓄能器容积 2 回油箱 利用率，一般应取在0.7~0.9间。这 排油 个充气压力可保证隔膜工作中在油中 浮动，不撞及壳体，同时蓄能器容积 最小，可得到充分利用。 △V大 对比图4中蓄能器压力曲线与图 充油 7中实测压力曲线，可以认为某本是 2 符合的。 液压酱岩机用蓄能器以隔膜式为 2 好，因其体形小，密封可靠。这种蓄 供油 能器一个关键结构是高压蓄能器进油 孔。此处在不工作时须承受充气高 140 压。国外某型号在隔膜心部加薄金属 120 100 片，进油孔口有多孔板支承，因而充 气压力不能过高，蒂能器容积也较 图4着能器工况 大。我们试用尼龙座板与隔膜胶结， (图中压力曲线单位公斤/厘米) 座板在不工作时封闭孔口支承隔膜，可以按要求压力充气，试验表明是可用的。 四、设计中几个问题 1.油压的形成： 一般油缸、油马达的工作油压主要决定于外加载荷。液压凿岩机不同，其工作袖压主要 决定于泵供油量，而与冲击岩石性质、纤具长短等外载荷条件无关。活塞每次排油量一定， 当流量增加时，活塞运动频率相应增加，从而活塞的运动参数￥（速度）、a(加速度)、 P(油压)、P(作用力)相应变化，当结构参数（活塞重量G、行程S、受压面积F)不变 时，油压p与流量Q有如下关系： p=KQ2 13。 ￾ 最大工 作压 力 ￾大 “ 一 最小工 作压力 ￾小 ￾— 充气压力比 ， ￾ ￾ 充气压 力￾充 ‘ 一 ￾小 ￾ — 气 体绝热 系数 ， ￾ ￾ ￾ ￾ ￾ 月— 蓄能器效 率 ， 取 ￾ ￾ ￾ 这 里有两个与工 况 密切 相关的 因 素 ￾ 工 作压 力比 ￾ 表达 了循环 中油压 脉 动幅 量 ， ￾ 不大 于 ￾ ￾ ￾ ， 可保证油 泵 正 常工作 。 充气压力比 ￾ 表 达 了蓄 能器容积 利用率 ， 一般 应取 在 ￾ ￾ ￾￾￾ ￾ ￾间 。 这 个充气压力可 保证 隔膜工 作 中在 油 中 浮 动 ， 不 撞 及壳 体 ， 同时蓄 能器容积 最小 ， 可得 到充 分利用 。 对 比 图 ￾ 中蓄 能 器压 力曲线 与图 ￾ 中实测压 力曲线 ， 可以 认 为基 本 是 符 合的 。 液 压 凿岩机用 蓄 能器 以 隔膜式 为 好 ， 因其 体形 小 ， 密封可靠 。 这 种 蓄 能 器 一 个关 键 结 构是高压 蓄能器进 油 孔 。 此 处在不 工 作 时 须承受 充气 高 压 。 国外 某型 号在 隔膜心部加 薄金属 片 ， 进油 孔 口 有多孔板 支承 ， 因而 充 气 压 力 不能过 高 ， 蓄 能器 容 积 也较 大 。 我们试 用尼 龙座板 与隔膜胶结 ， 座 板在不工 作 时封 闭孔 口 支承 隔膜 ， ￾ ￾ ￾￾ ￾ ￾ ￾￾ ￾￾ ￾￾ ￾￾ ￾￾ 二后尹 ￾ ，辱团编￾ 肺幽坦￾岁 ￾￾￾￾￾￾￾口已 ￾、 氯 彗 ‘ 卜土班气￾ 卜‘‘‘‘二二二刁 ￾ 函尸￾￾，日 图￾ 蓄 能器 工 况 ￾图 中压 力 曲线单位 公 斤￾厘 米 ￾￾ 可 以 按 要求压 力充气 ， 试 验 表 明是可用 的 。 四 、 设 计 中几 个 问题 ￾ ￾ 油 压 的形成 ￾ 一般油 缸 、 油 马达 的工 作油压 主 要 决定 于外 加 载荷 。 液压 凿岩机不 同 ， 其工 作 油压 主 要 决定于泵供油 是 ， 当流量增 加 时 ， 而 与冲击岩石性质 、 钎具 长短 等外 载荷 条件无关 。 活塞每沈排 油 量一 定 ， 活塞运 动频 率相应 增加 ， 从而 活塞 的运 动参数 ￾ ￾速度￾ 、 ￾ ￾加速度￾ 、 ￾ ￾油压 ￾ 、 ￾ ￾作用 力￾ 相应 变 化 ， 当结 构 参数 ￾活塞 重 量￾ 、 行程 ￾ 、 受 压 面积 ￾￾ 不变 时 ， 油压 ￾与 流量￾有如 下关系 ￾ ￾ ￾ ￾ ￾