间为活塞运动时间25%时，耗油量为冲击部耗油量5~10%，当减少至15~20%时，耗油冠 增加至10~18%。 (3)尺寸小，重量轻。为了统一换向快、耗油量小矛盾的两个方面，结构上要求运动件 尺寸小、重量轻，並在保证必要的通流面积和封油长度的条件下减少行程。 (4)终点撞击小。滑阀本身是一个近似的等加速运动，且终点速度大，不可能完全避免 撞击，但应考虑可能的缓冲结构。 2。雨类型滑阀比较： 类·型 芯阀（图3） 套阀（图2） 结构特点 有单独的壳体，阀芯在 只有一个阀套，在活塞腔内套 壳体内运动配油。 在活塞上作同轴运动。 结构复杂性 滑阀本身形成一个组件，构造复 结构简单，重量较芯阀为小， 杂，重量大，油路也较复杂。 油路较简单。 面积梯度 较小，油压受影响稍大。 较大，油压迅速升降，能量 利用较好。 阀芯按本身结构定尺寸，容易做 阀套受活塞制约，尺寸不可 耗油量与内漏 到尺寸小，重量轻，耗油量与内 能太小，耗油量与内漏均可 漏均较小。 能较大。 适用性 可制成三通阀或四通阀，用于单 只能制成三通阀，用于单面 面、双面回油。 回油。 8.阔的改进： 参照以上分析比较，可对阀结构作出相应改进，图2所示套阀，即经改进过並在使用中 证明是可用的： (1)它避免了国外套阀用活塞顶推时的碰撞， (2)能自动柚压定位， (3)推阀面面积可适当安排，不受结构限制， (4)终点有缓冲腔。 蓄能器：它的作用一是活塞每循环速度均由0至最大值变化，通过活塞及通油孔路的瞬 时流量也相应变化，其峰值可达泵的恒定流量5~9倍，须用蓄能器予以调整，其次为实现回 程能量利用，在回程制动阶段须蓄积一定量压油。 用作图法（图4）可以较准确地确定工作循环中蓄能器容积变化△V大，用下式计算充 气蓄能器容积： V= △V大 ne(1-(1)六) 式中， V。一蓄能器充气容积， △V大一由作图法求得蓄能器各次容积变化的最大值， a一工作压力比， 12间为活塞运 动时间￾ ￾时 ， 耗油 量 为冲击部耗油 量￾￾ ￾ ￾￾ 当减少至 ￾￾￾￾时 ， 耗油量 增加 至 ￾￾￾ ￾￾￾ 。 ￾￾ 尺寸小 ， 重 量轻 。 为了统 一换 向快 、 耗油 量小矛盾的两个方 面 ， 结构 上要求运 动件 尺 寸小 、 重 ￾轻 ， 业在 保证必要 的通 流面积 和封油长 度的 条件下减少行程 。 ￾￾ 终点撞 击小 。 滑 阀本身是一个近 似 的等加速运 动 ， 且 终点速 度大 ， 不可能完全避免 掩击 ， 但 应考虑 可能的缓 冲结构 。 氮 雨经过滑阔比较 ￾ 类 型 芯阀 ￾图 ￾ ￾ 套 阀 ￾图 ￾ ￾ 只有一个阀套 ， 在 活塞 腔内套 在 活塞 上作 同轴运 动 。 阀芯在 。 ，油 有壳单体独内运的壳动配体 结构特点 结构 复杂 性 滑阀本身形成一个组件 ， 构造复 杂 ， 重量大 ， 油路也较复杂 。 面积梯度 较小 ， 油 压受影 响稍大 。 耗油里 与内漏 阀芯按本身结构定尺 寸 ， 容 易做 到尺寸 小 ， 重 量轻 ， 耗油 量与 内 漏 均较小 。 适 用 性 可制成三通 阀或 四 通 阀， 用 于 单 面 、 双 面 回油 。 结 构简单 ， 重 量较芯 阀 为小 ， 油路 较简单 。 较大 ， 油 压迅速 升降 ， 能 量 利 用 较好 。 阀套受 活塞 制 约 ， 尺 寸不 可 能太 小 ， 耗油 量 与内漏 均可 能较大 。 只 能制成 三通 阀 ， 用 于单 面 回油 。 ￾ ￾ 阅的改进 ￾ 参照 以 上分析比 较 ， 可对 阀结 构作 出相应 改进 ， 图 ￾所 示套阀 ， 即经改进过 业 在使 用 中 证 明 是可用 的 ￾ ￾￾ 它避免 了国外 套阀用 活塞顶推 时的碰 撞￾ ￾￾ 能 自动油压 定位， ￾￾ 推 阀面 面积 可适 当安排 ， 不受 结 构限制， ￾￾ 终点有缓 冲腔 。 蓄 能器 ￾ 它 的作用一 是 活塞 每循环 速度均 由 ￾ 至 最大 值变 化 ， 通 过 活塞 及通 油孔路 的瞬 时 流￾也相应 变化 ， 其峰值可达泵 的恒定 流 量￾￾￾倍 ， 须用 蓄 能器予 以 调整￾ 其次 为实现 回 程能量利用 ， 在 回程制 动阶段须蓄积 一 定量压油 。 用作图法 ￾图 ￾￾ 可 以较准确地 确定 工 作循环 中蓄能器容积 变 化 △￾大 ， 用下式计 算充 气蓄能器容积 ￾ ￾￾ ￾ △￾大 ， ￾ 、 止 、 刀 ￾ ￾ 七￾ 一 气丫丁 少 ’、 ￾ 改 式 中 ￾。 — 蓄能器充气容积 ， △￾大— 由作图法求得 蓄能器 各次容积 变 化的最大值， ￾ — · 工 作压 力比