·420· 北京科技大学学报 2001年第5期 有效地减少了钢包上表面的辐射散热，起到了 化，比较了各周转周期连铸浇毕时钢包包衬的 较好的保温效果 温度，如表2所示 为进一步了解新包周转过程包村热状态变 从表中可以看出在钢包周转的前6个浇次 表2钢包周转8个周期连铸末的包村内12个测温点温度分布 Table 2 The variation of the temperature at the end of casting from No.1 to No.8 ladle turnovers ℃ 周期 2 3 4 6 1 9 10 11 12 530 260 398 299 510 330 240 490 3 573 269 421 319 552 343 265 524 3 600 299 450 326 573 370 288 554 638 327 347 388 595 395 305 573 635 322 344 391 600 400 299 580 6 645 334 351 399 598 399 300 579 642 344 359 465 623 437 334 594 8 647 346 363 464 622 336 600 内，各测温点的温度一直在升高，说明钢包在散 700 热的同时包衬仍处于蓄热状态，因此在前6个 600 周转过程均需考虑钢包温度补偿；钢包周转第 500 7个和8个周期，包衬各点的温度基本不变，表 400 明包衬散热处于热平衡状态，此时可以不考虑 温度补偿.新包周转前8个周期各阶段钢水温 200 度如表3所示 100 0 100 200 300 400500700 表3钢包周转前8个周期各阶段的钢水温度值 /min Table 3 The temperature of melt at different point of the- 图7小修冷却过程的包村温度变化 former eight turnovers ℃ Fig.7 The lining temperature of ladle during cooling 周期出钢后精炼前精炼后吹氩前吹氩后 116051586 1578 1576 1570 面没有加包盖，其散热的主要方式是辐射传热， 21630 1580 1571 1570 1567 包衬导热在总散热量中占的比例较小，因此空 1627 1588 1584 1581 1578 包等待时采取加盖保温可以取得较好的保温效 1615 1595 1590 1588 1580 J 1625 1593 1581 1577 1574 果 6 1610 1589 1580 1578 1575 71620 1597 1582 1578 1572 5结论 81605 1596 1575 1567 1563 (1)实际钢包烘烤时间约66h,远远大于要 4冷却阶段钢包热状态及分析 求的烘烤时间；烘烤后期烘烤时间为11h,而包 衬升温速率几乎为0℃/min,适当缩短烘烤后期 新包投人运转后不久包底耐火材就受到严 时间，提高钢包周转效率是可行的. 重损害，在周转完22个周期后进行小修，其冷 (2)从钢包使用的动态过程来看，新包投入 却方式为空冷.在修复热电偶后，对钢包小修冷 运转的前6个周期，包村一直处于蓄热状态，此 却阶段的包衬温度变化进行了测试.了解该过 时应该考虑钢水温度补偿，而运转6个周期以 程包村温度变化，对建立空包周转传热模型具 后，包村蓄热和散热相当平衡。 有一定的意义.测试结果如图7所示. (3)钢包冷却过程的实测数据说明，其散热 从图中可知：钢包冷却过程中包衬内各点 的主要方式是辐射传热，因此采取加盖保温可 的温度均匀下降；包村工作层的温降明显大于 以得到较好的保温效果. 永久层的温降，包衬上部的冷却速度略大于中 部和下部的冷却速度，原因是钢包空冷时上表 (下转第459页)· 42 0 - 北 京 科 技 大 学 学 报 20 01 年 第 5 期 有效地 减少 了钢包 上表面的辐射散热 , 起到 了 较好 的保温效果 . 为进 一步了解新包周转过 程包衬 热状态 变 化 , 比较 了各 周转周期连铸浇毕时钢包包衬 的 温 度 , 如表 2 所示 . 从表 中可 以看 出在钢包 周转 的前 6 个浇次 表 2 钢 包 周转 8 个周 期连铸末的包衬 内 12 个测温 点温 度分布 aT b l e 2 T h e v a r is iot n o f t h e t e . P e r a tU er a t ht e e . d o f e a s it n g fr 0 m N o · l t o N o · 8 肠 dl e 加r . vo e r s 周期 2 3 4 5 6 7 8 9 90245473807940 一“ ]1040598346 一`门, à、 , ù凡ù,, 门J , ù ē“以1 ó” ù`J 0 0 尸工,二J 内ù气` 0 , 4气ùà凡J nR J ùà内呀气,、j月,J - ,月呀八à一J,矛 0 Q f, 月ùl了 JJ g 八“O 产`, , 亡J ù ō I ù`尸J 6 护j ù 6 乙U 5 30 57 3 “891964 凡心j ù凡、`é 4 0 一城飞àr`J 2 了1 . 60634 0 , . `气ùU 4 丹、ù, ù 内 l , 各测温点的温度一直在升高 , 说 明钢包在散 热的 同时包衬仍处 于蓄热状态 , 因此 在前 6 个 周转过程均需考 虑钢包温度补偿 ; 钢包周转 第 7 个和 8 个周期 , 包衬各 点的温度基本 不变 , 表 户 明包衬散热处 于 热平衡状态 , 此时可 以 不 考虑 者 温度补偿 . 新包周 转前 8 个周期各 阶段 钢水温 度如表 3 所示 . 表 3 钢包周 转前 8 个周期 各阶段 的钢 水温 度值 aT b l e 3 T 卜e et m P e r a t u er o f m e l t a t d i fe er n t P 0 in t o f th e - fo r m e r e ig h t tU r n o v e r s oC 周期 出钢后 精炼前 精炼后 吹氢前 吹氖后 10 0 200 3 00 4 00 5 0() 7 00 协 m/ in 图 7 小 修冷 却过 程的包 村沮度 变化 F ig · 7 T h e 血i n g et tn p e ar tU 代 o f 肠d k d u ir n g c o 血 g 706847523 ō、 à以户ō尸亡J 、ù、以甘à一ōù 8609593%87 ù、 ù、óJō气以尸尸tjJ口工ù 1 6 0 5 1 6 30 1 6 27 1 6 1 5 1 62 5 1 6 1 0 1 62 0 1 6 0 5 1 5 7 8 1 5 7 1 1 5 84 1 5 90 1 5 8 1 1 5 8 0 1 5 82 1 5 7 5 1 5 7 6 1 5 7 0 1 5 8 1 1 5 88 1 5 7 7 1 57 8 1 5 7 8 1 56 7 面没有加包盖 , 其散热 的主要方式是辐射传热 , 包衬 导热在总散热 量中 占的 比例较小 , 因此空 包等待 时采取加盖保温可以 取得较好 的保温效 果 . 4 冷却阶段钢 包热状态及分析 新包投入运转后不久包底耐火材就受到严 重 损害 , 在周转完 2 个 周期后进行小修 , 其冷 却 方式为空 冷 . 在修 复热 电偶后 , 对钢包小修冷 却 阶段 的包衬温度 变化进行 了测试 . 了解该过 程包衬温度变化 , 对建立空 包周 转传热模 型具 有一 定 的 意义 . 测试 结果如 图 7 所示 . 从 图 中可 知: 钢包冷却过程 中包衬 内各 点 的温度 均匀下降 ; 包衬 工 作层 的温降 明显 大于 永 久层 的 温降 , 包 衬上部的 冷却速度 略大于 中 部 和下 部的 冷却速度 , 原因 是钢包空 冷 时上表 5 结论 ( l) 实际钢包烘烤时 间约 6 h , 远远大于 要 求的烘烤时 间 ; 烘烤后期烘烤时 间为 1 1 h , 而 包 衬升温速率 几乎 为 0 ℃ m/ in , 适 当缩短烘烤后期 时间 , 提高钢包周 转效率是可行 的 . (2 )从钢包使 用的动态过程来 看 , 新包投人 运 转 的前 6 个周期 , 包衬一直处于 蓄热状态 , 此 时应该 考虑钢水温度补偿 , 而运 转 6 个周期 以 后 , 包衬 蓄热和 散热相 当平衡 . (3 )钢包冷却过程 的实测数据说 明 , 其散 热 的主 要方式是辐射传 热 , 因此采取加 盖保 温可 以 得到较好 的保 温效 果 . (下 转第 4 5 9 页 )