第3期 蔡峰等：高温高压喷射条件下X70管线钢的C0,腐蚀形貌 ·297· 减薄量m 流体流动方向 350 (b) 25 3 实验结果 250 一拟合结果 20 200 600 150 5 S 200 50 100200300400500600 100 x/um 0 10 20 25 减薄量m 腐蚀减薄量，Hm (c) 流体流动方向 350 d 300 四实验结果 86 250 一拟合结果 200 600 150 0 /a00 100 50 100200300400500600 /00 0 10 2030 405060 n 7080 减薄量m 腐蚀减薄量Hm (e) 20 30 流体流动方向 350 =40 ) =50 300 空实验结果 一拟合结果 50 250 200 20 /600 /500 100 10 400 0 50 100200300400500600 00 x/um 0 10 20 30 40 50 魔蚀威薄量Hm 减薄量m 二0 ■20 流体流动方包 400 (h) 30 密实验结果 =40 一拟合结果 300 102520250 200 100 200 100200300400500600 10 0 10 152025303545 腐蚀减薄量Hm 图9不同位置X70钢的三维腐蚀减薄量H及其直方图分布.(a),(b)试样A:(c),(d)试样B:(e),()试样C:(g),(h)试样D Fig.9 Three-dimensional corrosion thickness reduction H of X70 steel and histogram distribution at different locations:(a),(b)Sample A:(c), (d)Sample B:(e),(f)Sample C:(g),(h)Sample D 量显著增大.因此，综合上述原因最终造成湍流 程度最大 区内试样B表面平均偏差S。、均方根偏差S,腐蚀 试样C和D所处的壁面喷射区内，随着距喷射 减薄量平均值u及标准差σH最大，基体表面破坏 中心径向距离r的增加，流体边界层厚度不断增加，第 3 期 蔡 峰等: 高温高压喷射条件下 X70 管线钢的 CO2 腐蚀形貌 图 9 不同位置 X70 钢的三维腐蚀减薄量 H 及其直方图分布． ( a) ，( b) 试样 A; ( c) ，( d) 试样 B; ( e) ，( f) 试样 C; ( g) ，( h) 试样 D Fig． 9 Three-dimensional corrosion thickness reduction H of X70 steel and histogram distribution at different locations: ( a) ，( b) Sample A; ( c) ， ( d) Sample B; ( e) ，( f) Sample C; ( g) ，( h) Sample D 量显著增大［27］． 因此，综合上述原因最终造成湍流 区内试样 B 表面平均偏差 Sa、均方根偏差 Sq、腐蚀 减薄量平均值 μH及标准差 σH最大，基体表面破坏 程度最大． 试样 C 和 D 所处的壁面喷射区内，随着距喷射 中心径向距离 r 的增加，流体边界层厚度不断增加， · 792 ·