计算结果列于本例附表2中。 例6-14附表2 组分A B C EFGΣ 进料 量，21.3 14.410.8 14.2 19.514.15.7100 kmol/h 塔顶产 品流 21.3 14.4(10.8-0.004W)0.004D D 量， kmol/h 塔底产 品流 0.004W (14.2-0.004D)19.514.15.7W 量， kmol/h 由上表可知馏出液流量为： D=21.3+14.4+〔10.8-0.004w)+0.004D或D=46.5-0.004w 又由总物料衡算得D=100-W 联立上二式解得：D=46.5molh,W=53.5 moi/h 计算得到的各组分在两产品的预分配情况列于本例附表3中。 例6-14附表3 组分A D G 燃流最。 ko1h21.3 14.4 10.60.19 46.5 品组成Q.458 0.310.2280.004 1.00 塔流量， 底kol/ 0.21 14.0 19.5 14.1 5.7 53.5 品组成 0.0040.262 0.365 0.264 0.1071.00 例6-15在连续精馏塔中，分离本例附表1中所示的液体混合物。操作压强为 2776.4kPa。 若要求馏出液中回收进料中91.1%亿万，釜液中回收进料中93.7% 的丙烯，试估算各组分在两产品中的组成。计算结果列于本例附表 2 中。 例 6-14 附表 2 组分 A B C D E F G ∑ 进料 量， kmol/h 21.3 14.4 10.8 14.2 19.5 14.1 5.7 100 塔顶产 品流 量， kmol/h 21.3 14.4 （10.8-0.004W）0.004D 0 0 0 D 塔底产 品流 量， kmol/h 0 0 0.004W （14.2-0.004D）19.5 14.1 5.7 W 由上表可知馏出液流量为： 又由总物料衡算得 联立上二式解得： ， 计算得到的各组分在两产品的预分配情况列于本例附表 3 中。 例 6-14 附表 3 组分 A B C D E F G ∑ 塔 顶 产 品 流量， kmol/h 21.3 14.4 10.6 0.19 0 0 0 46.5 组成 0.458 0.31 0.228 0.004 0 0 0 1.00 塔 底 产 品 流量， kmol/h0 0 0.21 14.0 19.5 14.1 5.7 53.5 组成 0 0 0.004 0.262 0.365 0.264 0.107 1.00 例 6-15 在连续精馏塔中，分离本例附表 1 中所示的液体混合物。操作压强为 2776.4kPa。若要求馏出液中回收进料中 91.1%亿万，釜液中回收进料中 93.7% 的丙烯，试估算各组分在两产品中的组成