第2期 张国珍等：硅、锰和轧制工艺对双相钢组织与性能的影响 153 HV=4.307f(%)+121.505 (6) 因而，终轧温度或轧后冷速对人影响很小，同时必定对硬度也影响很小， 双相钢的硬度(H)和其强度存在一定关系： o.(MPa)=419.9+1.936HV3 (7) 如人变化3%导致的硬度变化约为13，由式(7)计算其相当于o,的25MP的变化.这个 不大的变化值表明，试验钢的性能是稳定的， 3结论 (1)在试验热轧工艺参数范围内，试验钢均得到F+M双相组织·随终轧温度的降低 和轧后冷速的减慢，M形态由群岛状向孤岛状变化.二者对M量的影响很小（约1~3%）， 表明试验钢形成双相组织的稳定性较好， (2)在给定试验条件下，终轧温度的降低和轧后冷速的减慢，对各试验钢人M及厂.变化 趋势的影响是相同的，其相对值的多少取决于钢的合金化程度.利用式(1)~式(5)可估 算热轧空冷Si一Mn双相钢的人M及东，值.在给定精度下，计算值与实测值符合得较好， (3)在试验热轧工艺参数范围内，热轧参数的变化对试验钢硬度的影响较小 (HV<20).利用式(6)可由人M估算热轧态Si-Mn双相钢的硬度值，或由HV值估算人M值. 参考文献 1宋祈生，田琮，杨弟等，直接热轧双相冷鐵钢ML08SiMn2.钢铁，1991，(5)：46 2张国珍，寇志彬，田踪等，直接热轧Si一Mn双相钢的组织稳定性，金属热处理，1993，(8)：14 3杨弟，直接热轧低碳硅锰双相冷镦钢的研究：【硕士论文】.北京科技大学，1988 4张国珍，热轧双相钢的组织稳定性及压缩形变后的回复与再结晶：「硕士论文].北京科技大学，1993第 2 期 张国珍等 : 硅 、 锰和 轧制工艺对双相钢组织与性能 的影 响 H =V 4 . 3 0 7几 (% ) + 12 1 . 50 5 因而 , 终轧 温度 或轧后 冷速 对几 影 响很小 , 同时必 定对硬度也影 响很小 . 双相 钢 的硬度 ( H 均 和 其强 度存在一 定关 系 : a b ( M aP ) = 4 19 . 9 + l . 9 3 6 H V [3 ] 如 几 变化 3% 导致 的硬度 变化 约 为 13 , 由式 ( 7) 计算其相 当于 几 的 25 M aP 的 变 化 不大 的变化值表 明 , 试 验钢 的性能是 稳定 的 . ( 6 ) ( 7 ) . 这个 3 结 论 ( l) 在试验 热轧 工艺 参数 范 围 内 , 试验钢 均 得 到 F + M 双相 组织 . 随 终轧温 度 的 降低 和 轧后 冷速 的 减 慢 , M 形 态 由群 岛状 向孤 岛状变 化 . 二 者对M 量的影 响很小 (约 1 一 3% ) , 表明试验 钢形 成双相 组织 的稳定 性较 好 . ( 2) 在 给定 试验 条件 下 , 终轧温度 的 降低 和 轧后 冷速 的减慢 , 对各试验 钢 几 及 fr p 变化 趋 势的影 响是 相 同的 , 其相 对值的多 少取 决于 钢 的合金 化程度 . 利 用式 ( l) ~ 式 ( 5) 可 估 算热 轧空 冷 is 一 M n 双相 钢 的 几 及 fr p 值 · 在 给定 精度 下 , 计算值与 实测值符合得 较好 · ( 3) 在 试 验 热 轧 工 艺 参 数 范 围 内 , 热 轧 参 数 的 变 化 对 试 验 钢 硬 度 的 影 响 软小 (H v < 20 ) . 利 用 式 ( 6) 可 由 几 估算热 轧 态 is 一 M n 双 相 钢 的 硬度 值 , 或 由 H V 值估 算 几值 . 参 考 文 献 1 宋 沂生 , 田 琼 , 杨 弟等 . 直 接热 轧双相 冷徽 钢 M L 0 8S IM n2 . 钢铁 , 19 91 , ( 5) : 46 2 张国珍 , 寇 志彬 , 田琼等 . 直接热轧 is 一M h 双相钢的组织稳定性 . 金属热处理 , 19 3 , ( 8) : 14 3 杨 弟 . 直接 热轧低 碳硅 锰双相 冷徽 钢 的研 究 : 【硕士论 文 1 . 北 京科 技大 学 , 19 8 4 张国珍 . 热 轧双相 钢 的组织稳 定 性及压 缩形 变后 的 回复 与再结 晶 : 「硕士 论 文 ] . 北 京科技大 学 , 1 9 93