2.稀土元豪的作用 根据表8数据作出的图5可以清楚地显示 线性极化 一一一《全漫6个月 出加入不同量混合稀土与腐蚀速度之间的关 一● 全漫12个月 系。线性极化测量的数据和外海挂片的数据一 。—·全浸28个月 致表明，混合稀土加入量似乎存在一个最佳 值，在0.1~0.2%之间提高耐海水腐蚀性能的 花 作用最明显，其作用机理尚待进一步探讨。 3.不同加工工艺和热处理的影响 评定钢种耐蚀性时，合金元素的效果是我 们主要考虑的因素，但以前对工艺因素和热处 理制度的影响研究不多。为此我们用线性极化 技术在这方面作了一些探讨和研究。表9的试 5 验结果表明，经过热处理的钢样其耐蚀性都比 3 相应未经热处理钢样为高。由于热处理使热轧 %(稀土加入量) 态7的耐蚀性能提高约50%，使轧态8提高约 图5稀土加入量和腐蚀速度的关系 3倍，同样也使铸7提高约1倍，使铸8提高 3倍多。从表9还说明，无论是经过热处理还是未经热处理的热轧态钢样在人造海水泥浆中 的腐蚀速度要比相应铸态钢样的腐蚀速度低4.5~6倍。表9还说明未经热处理的热轧态7和 铸态7在人造海水泥浆中的耐蚀性比相应轧8和铸8的耐蚀性要高1倍左右。但是经过热处 理提高了耐蚀性以后，热轧态7和8耐蚀性基本相同，铸7和铸8的耐蚀性也基本相同。就 是说热处理使8钢样改善耐蚀性能比7钢样更为显著。我们的其他实验数据还说明了不同的 热处理制度对耐蚀性能有不同的影响。 4.相关性和有效性 为了验证线性极化技术在评选钢种、研制新型耐蚀合金方面应用的有效性，我们在表 3、表6和表8中不仅列出了实验室测量数据，而且列出了外海挂片数据以作比较。从相应 的图3、图4和图5可以看出，由线性极化技术测定的腐蚀速度优劣次序和外海挂片全浸条 件下测定的优劣次序几平是一致的，甚至在腐蚀速度值的数量级上也大体是一致的。由此证 明它们之间的相关性较好，因此线性极化技术为评定和比较合金的耐蚀性提供了一种重要的 手段。应该指出的是，实验室的试验条件毕竞和外海条件不相一致，在3%NaCl溶液（或人 造海水)中的腐蚀性和腐蚀作用机理与自然海水不同，静态浸泡和旋转搅拌的状态也都不可 能与自然海水流动状态相同。在实验室内是研究个别因素或少数几个因素的影响，而自然海 水条件的影响因素太多、太复杂了，並且即使在不同海域的外海挂片数据也相差甚多，这些 都可能影响到相互对应关系和绝对值。 5.介质流速的影聘 我们在室内人造海水中采用静态和搅动溶液两种条件下用线性极化数据测量腐蚀速度。 对比表3和表4可见，4和7的腐蚀速度均比1低约1倍。还可以看到同种钢样在动态3% NaC1溶液中的腐蚀速度要比在静态条件下的高得多，分别约高2~4倍。表6中五种船用 钢的静、动态数据也得到了同样结果。这是因为钢在3%NaC1溶液中的腐蚀（和自然海水一 样)为氧去极化腐蚀。正是由于搅拌，①使溶液中的氧溶解度增加了，在静态条件下溶液中 含氧量为3毫克/升，搅拌30分钟后含氧量为5.4毫克/升，一小时之后稳定在5.9毫克/升s 102猫土先介的作用 根据表 数据作 出的 图 可 以清楚地显示 出加入 不 同量混 合 稀 土 与腐蚀 速度之 间 的关 系 。 线性极化测量 的数据和外海挂 片的数据一 致表明 ， 混 合稀土 加 入 量 似乎 存在一 个 最佳 值 ， 在 之 间提高耐海水腐蚀性 能的 作用最 明显 ， 其作用 机理 尚待 进一 步探讨 。 不 同 加工 工艺 和 热处 理 的形晌 评定钢 种耐蚀性时 ， 合金元 素的效果是我 们 主要考虑 的因素 ， 但 以前对工艺 因素和热 处 理 制度的影响研究不 多 。 为此我们 用线性极化 技 术在这方 面作 了一 些探讨 和 研究 。 表 的试 验结果 表明 ， 经 过 热 处理 的钢样其耐蚀性都比 相 应未经 热 处理 钢 样为高 。 由于热 处理 使热 轧 态 ，的耐蚀性 能提 高约 ， 使轧态 提 高约 倍 ， 同样也使铸 提高 约 倍 ， 使铸 提 高 线性极化 全浸 个月 全浸 个月 宙令兴 ， 、祝卜︵ 至浸 个月 口浮 口李 稀土加入 图 稀 土 加入 量和 腐蚀速度 的关系 倍多 。 从表 还说 明 ， 无 论 是经 过热 处理还是未经热 处理 的热 轧态 钢样在人造海水 泥 浆 中 的腐蚀速度要比 相应 铸态钢样的腐蚀速 度低 倍 。 表 还说 明未经热 处理 的热轧态 和 铸态 在人造海水泥浆 中的耐蚀性比相 应轧 和铸 的耐蚀性要高 倍左右 。 但 是经 过热处 理提高 了耐蚀性以后 ， 热 轧态 声和 耐蚀性基本相 同， 铸 和铸 声的耐蚀性也基本相 同 。 就 是说热处理 使 钢 样改善耐蚀性能 比，钢样更为显著 。 我们 的其他实验数据还说 明了不 同的 热 处理 制度对耐蚀 性能有不 同的影响 。 相关性 和有效性 为了验证 线 性极化 技术在评选钢 种 、 研 制新型耐蚀合金 方 面应 用的有效性 ， 我们 在 表 、 表 和 表 中不仅列 出了实验 室测 量 数据 ， 而且列 出了外海挂片数据 以作比较 。 从相 应 的 图 、 图 和图石 可 以看 出 ， 由线 性极化技术 测定的腐蚀 速度优劣次序和 外海挂片全 浸条 件下 测定 的优劣次序几 乎 是一致的 ， 甚 至在腐蚀速度值的数量级 上也大体是一致的 。 由此证 明 它们 之 间的相关性较好 ， 因此线性极化技术为评定 和 比较 合金的 耐蚀性提供 了一种 重要的 手段 。 应 该指 出的是 ， 实验 室的试验 条件毕竟和 外海条件不 相一 致 ， 在 溶液 或人 造海水 中的腐蚀性和腐蚀作 用机理 与 自然 海水不 同 ， 静态 浸泡和旋转搅 拌的状态 也都不 可 能 与 自然 海水流 动状态相 同 。 在实验室 内是研究个别因素或 少数几 个因素的影响 ， 而 自然海 水 条件的影响因素太 多 、 太 复杂了 ， 业且 即使在不 同海域的外 海挂片数据也相 差甚 多 ， 这些 都可 能影响 到相 互 对应关系 和 绝对值 。 介质 流速 的形 晌 我们在室 内人 造海水 中采 用静态 和搅 动溶液两种条件下用线 性极化数据 测量腐蚀速度 。 对比 表 和 表 可见 ， ，和 的腐蚀速 度 均比， 低约 倍 。 还可 以 看 到同种钢样在 动态 溶液中的腐蚀 速度要比在静态 条件下的高得 多 ， 分别 约高 倍 。 表 中五种船用 钢 的静 、 动态数据也得到 了同样结果 。 这是 因为钢在 溶液 中的腐蚀 和 自然海水一 样 为氧去极化腐蚀 。 正是 由于搅拌 ， ①使溶液 中的氧溶解 度增 加 了 ， 在静态 条件下 溶液 中 含氧 量为 毫 克 升 ， 搅拌 分钟后 含氧 量为 毫克 升 ， 一 小时 之后 稳定在 毫克 升