Vol.15 No.5 物尚定等：LD转护终点挖制模型 ·493· o=u+d-C+:ln(8=&) (6) 式中：V。一开吹至终点，钢水中脱碳反应所消耗的算气量m/t: a.4、a2一系数。其中：ao:初期渣中(FeO)形成时的O用量、开吹时不明O, 消耗量；a:C被氧化成CO时的O消耗量，其理论值为9.33m3/[心1%C】·M:4: 吹炼末期，CO被氧化成CO,以及(FO)、(P,Os)等增加所消耗的O量。 12升温模型 设转炉炼钢过程中，热量的传递情况如图2所示。由于熔池升温是依赖于氧化反应进 行的，其升温方程式应有与(6式柑似的形式。用式(7)米表示： e-b+b.iC.-C)+b:.In(- (7: 式屮：Q一熔池吸热量kJ/t:b、b、b一系数。其中：h,为前期(SiO)和(FeOj的 生成热等。b,为C+1/2O+C0的生成热：b为后期(FeO).(P,O).CO,等的生h成 热。 箱 入 项 传 热方 向 输 岁 项 铁水 钢水物理热 物理热 废钢 副原料 炉渣物理热 Si] 氧化热 [P].[Mn] 炉气物理热 (Fe] Ic] 恒比例分配 热损失 图2转炉热平衡的假设 Fig.2 Presumption of heat balance in converter 2确定系数 根据式(6)和式(7)，对马钢50t转炉的生产数据进了处理。在处理中，采用了回！ 分析的方法，并在热平衡和物料平衡的基础上、结合该转炉的实际操作特性、采用了尝试 法。在数据处理中，还考虑了现场检测条件的限制、对现场某些无法测量的参数进行了假 设，如：铁水温度取1250℃，并根据现场实际，取马钢501转炉的C=0.03%。 通过综合处理，确定了式(6)和式()中的各项系数，从而得到脱碳模型和升温模型的 数学表达式以： Vo=2.1+10.31·(Cx-Cx)+1.57·n Cc-0.03 C-0.03 (S) 2=74.5·(Ce-Cx) (9) 3应用讨论， 杨 尚宝等 转炉 终点 控制 模型 · · 。 一 十 · · 。 一 。 。 · 一 · 互胜二二 些 、 〔 ’ 。 一 尸 式 中 一一一 开吹至终 点 ， 钢 水中脱碳 反应 听消耗 的 氧气量 丫 、 ，、 一 系 数 。 其 中 哪 初 期 渣 中 形 成 时 的 用 量 ， 开 吹 时 不 明 消耗量 “ 被 氧化 成 时 的 。 消 耗量 ， 其理 论 值 为 △ · 。 吹炼末期 ， 被 氧化成 以 及 、 等 增 加 所 消耗 的 量 。 升温模型 设转炉炼钢 过 程 中 ， 热量 的传递情 况 如 图 听 不 。 由 于熔 池 升温 是依赖 于氧化 反 花进 行 的 ， 其升温方 程式 应有 与 式 相 似的形式 。 用式 来 表 示 二 、， 十 。 」。 一 。 十 · 、。 一 、 。 。 一 。 式 中 － 熔 池 吸 热量 二 坑 、 、 姚－ 系 数 。 其 中 。 为前 期 和 拍寸 生 成 热等 。 ， 为 的 生 成热 为 后期 、 、 等 的 生 成 热 。 输 人 项 传 热 方 向 输 出 项 铁水 物理热 废钢 副原料 钢水物理热 炉渣 物理热 炉气 物理热 恒 比例分配 热损失 附 陈四 氧化热 图 转炉热平衡的假设 确定 系数 根据式 和式 ， 对 马 钢 转 炉 的 生 产 数据进行 了处 理 。 在 处理 中 ， 采 用 了 回 归 分析 的方法 ， 并 在热平衡和 物 料 平衡 的基 础 仁 ， 结 合该转 炉 的实际操 作特性 ， 采用 了尝 试 法 。 在数据处 理 中 ， 还 考 虑 了现场 检 测条 件的限制 ， 对 现场 某些 无法 测 量 的参 数进 行 了 假 设 ， 如 铁 水 温度 取 ℃ ， 并根据现场 实 际 ， 取 马 钢 转 炉 的 口 。 。 。 通过综 合处理 ， 确 定 了式 和 式 中 的各项 系 数 ， 从 而 得 到 脱 碳 模 型 和 升 温 模型 的 数学 表达式叭 八 、了、， 、了、 尹 ， 、 厂 ‘ 一 一 · ‘ “ · ‘ · 一 · 十 ’ “ “ · 。 仑二丁流 一 。 。 应用 讨论