·24 2013年第11卷 4结束语 Q,=2mL Tm(n/ra) (34) 本文在圆管内壁温度沿周向不变，外壁温度 沿周向变化，圆管两端存在长度方向导热的情况 与现有传热学教材上完全一致。 下，进行了一个比较系绕的稳杰导热模型的研 假定管道内壁温度沿圆周不变，外壁温度发 究。采用了加法式与乘积式变量分离的方法，先 生小幅度线性变化，可设为 将管壁两端之间沿长度方向的导热处理为内热 (8e片o+ad 源，将内壁温度作为基准，简化了能最方程，各 则有 自求解，从而得到了温度分布的表达式。研究结 o1-mn/mn21-an/h万 (35) 果表明，在本文情况下，管壁内的温度分布受到 外壁温度不同变化以及长度方向变化的影响。当 (36 外壁温度沿圆周方向作线性变化时，沿半径方向 的导热热流量则还可应用现行做法，作更复杂变 ,=2dL4o+1/2 化时，就要采用此处的作法。 (37) In(n/ 与式(34)相比，只是温差多了一个线性增量。 参考文献： 由此两种情况可知，管内壁温度沿周向不 变，外壁温度作线性变化时，沿半径方向的热流 [1]杨世铭.传热学[.高等教有出版社，1989：37-39. 量仍然可以应用现行传热学教材上的结论，而在 [2】钱滨江伍胎文，常家芳等.简明传热于册.高等教 计算壁内温度时，则要运用本文的结果。当管外 壁温度在圆周方向作更复杂的非线性变化时，由 有出版杜.1983：30-33. 式(30)和(31)可以知道c和c的形式将更加复杂 [3)吴围忠，王久龙，李栋等.管逆保温工程允许最大散热 壁内的温度自不待言，半径方向的热流量也不能 损失测试悠正研究U1.计量学报，2007,28(3)： 再用现行传热学上的做法米确定。而要将具体的 外壁温度沿周向的变化关系代入式(30)求得c0 287-289. 再代入式(32)求得沿半径方向的热流量。 【4)周昆颖.紧凑换热器[0中国石化出版社1998 在本文的处理方法下，圆管沿长度方向的导 91-92 热热流和半径方向的导热热流互不干涉，只是在 总的温度上产生一个叠加效应。·24· 干 燥 技 术 与 设 备 Drying Technology ＆ Equipment 2013年第11卷 )( 2 21 r/rln t r LQ ' SO (34) Ϣ⦄᳝Ӵ⛁ᄺᬭᴤϞᅠܼϔ㟈DŽ ؛ᅮㅵ䘧ݙຕ⏽ᑺ⊓೚਼ϡবˈ໪ຕ⏽ᑺথ ⫳ᇣᐙᑺ㒓ᗻব࣪ৃˈ䆒Ў t2(T,z)- t1(z)=f(T)='t0+HT ᳝߭ 12 12 0 0 12 1 1 rln/rlnrln/rln t c    ' HS (35) n 2 2 2 1 2 2 11)(    n rrr c n n n n S H (36) )( 21 2 21 0 r/rln /t r LQ ' HS SO  (37) Ϣᓣ(34)Ⳍ↨ˈাᰃ⏽Ꮒ໮њϔϾ㒓ᗻ๲䞣DŽ ⬅ℸϸ⾡ᚙމৃⶹˈㅵݙຕ⏽ᑺ⊓਼৥ϡ বˈ໪ຕ⏽ᑺ԰㒓ᗻব࣪⊓ˈᯊञᕘᮍ৥ⱘ⛁⌕ 䞣ҡ✊ৃҹᑨ⫼⦄㸠Ӵ⛁ᄺᬭᴤϞⱘ㒧䆎ˈ㗠೼ 䅵ㅫຕݙ⏽ᑺᯊˈ߭㽕䖤⫼ᴀ᭛ⱘ㒧ᵰDŽᔧㅵ໪ ຕ⏽ᑺ೼೚਼ᮍ৥԰᳈໡ᴖⱘ䴲㒓ᗻব࣪⬅ˈᯊ ᓣ(30)੠(31)ৃҹⶹ䘧c0੠cnⱘᔶᓣᇚ᳈ࡴ໡ᴖˈ ຕݙⱘ⏽ᑺ㞾ϡᕙ㿔ˈञᕘᮍ৥ⱘ⛁⌕䞣гϡ㛑 ݡ⦃⫼㸠Ӵ⛁ᄺϞⱘخ⫣ᴹ⹂ᅮDŽ㗠㽕ᇚ݋ԧⱘ ໪ຕ⏽ᑺ⊓਼৥ⱘব࣪LTD݇ҷܹᓣ(30)∖ᕫc0ˈ ݡҷܹᓣ(32)∖ᕫ⊓ञᕘᮍ৥ⱘ⛁⌕䞣DŽ ೼ᴀ᭛ⱘ໘⧚ᮍ⊩ϟˈ೚ㅵ⊓䭓ᑺᮍ৥ⱘᇐ ⛁⛁⌕੠ञᕘᮍ৥ⱘᇐ⛁⛁⌕Ѧϡᑆ⍝ˈাᰃ೼ ᘏⱘ⏽ᑺϞѻ⫳ϔϾ঴ࡴᬜᑨDŽ 㒧ᴳ䇁 ᴀ᭛೼೚ㅵݙຕ⏽ᑺ⊓਼৥ϡবˈ໪ຕ⏽ᑺ ⊓਼৥ব࣪೚ˈㅵϸッᄬ೼䭓ᑺᮍ৥ᇐ⛁ⱘᚙމ ϟˈ䖯㸠њϔϾ↨䕗㋏㒳ⱘ〇ᗕᇐ⛁῵ൟⱘⷨ おDŽ䞛⫼њࡴ⫣ᓣϢЬ⿃ᓣব䞣ߚ行ⱘᮍ⊩ˈܜ ᇚㅵຕϸッП䯈⊓䭓ᑺᮍ৥ⱘᇐ⛁໘⧚Ўݙ⛁ ⑤ˈᇚݙຕ⏽ᑺ԰Ў෎ޚˈㅔ࣪њ㛑䞣ᮍ⿟ˈ৘ 㞾∖㾷ˈҢ㗠ᕫࠄњ⏽ᑺߚᏗⱘ㸼䖒ᓣDŽⷨお㒧 ᵰ㸼ᯢˈ೼ᴀ᭛ᚙމϟˈㅵຕݙⱘ⏽ᑺߚᏗফࠄ ໪ຕ⏽ᑺϡৠব࣪ҹঞ䭓ᑺᮍ৥ব࣪ⱘᕅડDŽᔧ ໪ຕ⏽ᑺ⊓೚਼ᮍ৥԰㒓ᗻব࣪⊓ˈᯊञᕘᮍ৥ ⱘᇐ⛁⛁⌕䞣߭䖬ৃᑨ⫼⦄㸠خ໡᳈԰ˈ⫣ᴖব ࣪ˈᯊህ㽕䞛⫼ℸ໘ⱘ԰⊩DŽ খ㗗᭛⤂˖ >@ᴼϪ䫁.Ӵ⛁ᄺ>0@ .催ㄝᬭ㚆ߎ⠜⼒,:-. >@䪅Ⓖ∳ǃӡ䌏᭛,ᐌᆊ㢇ㄝ.ㅔᯢӴ⛁᠟ݠ<0@ .催ㄝᬭ 㚆ߎ⠜⼒,:-. >@ਈ೑ᖴ,⥟Й啭,ᴢᷟㄝㅵ䘧ֱ⏽Ꮉ⿟ܕ䆌᳔໻ᬷ⛁ ᤳ༅⌟䆩ׂℷⷨお>-@䅵䞣ᄺ᡹, , $ - >@਼ᯚ乪㋻ޥᤶ⛁఼>0@ .Ё೑⷇ߎ࣪⠜⼒,˖ -.