为研究对象，可得出不同的变形量的方程式。目前广为应用的公式是取成形段为研究对象建 立起来的。参看图8得： Z=Stga=xdxtgBtga/m (3) 式中S一瞬时轴向变形量，S=πxtgB/m,m为轧辊数； B—一楔成形段展宽角，（°）；a一楔的成形角，（°）。 式(3)对分析成形段轧件瞬时径向压缩量、旋转条件乃至轧制力能参数均具有普遍意 义；然而，楔入段以及楔人一成形过渡区对旋转条件的影响，尚有待进一步分析。 图4为楔入段轧件瞬时截面图。图4-a为轧件回转小于半周截面图(0≤x),图4-b为轧 件旋转大于半周(8>π)截面图。由图4-可建立楔入起始段瞬时径向压缩量Z,的方程式： Roller Blank (al (b) 图3成形区轧件轴向变形S及径向变形Z 图4楔人段轧件瞬时裁面图 Fig.3 Axial deformation s and radial Fig.4 Transient section drawing of deformation Z in the forming area rolled parts in the begining of of rolled parts the wedge Zo=0rb.Ktgy (4) 式中日一一轧件瞬时旋转角度，0≤0≤π； T。·K一瞬时轧件相对轧辊的滚动半径影 y一楔入段楔高的升角，由几何关系得：tgy=tgatgB。 当0=x,并将gy=tgatgB代入上式得： Z。=Tr sktgBtga (4') 比较式(4')、(3)：当m=2,并以2rx表示dx,则二者在形态上完全一样。然而，由于 △rb=Z。<△r,rb>rx,所以Z,>Z。因而式(3)并不能充分反映式(4)的全部内函。 一般楔人段长度大于轧件半周的长度。当轧件旋转半周之后(>)，直至达到楔的最 高点，在此区城内径向压缩量2。可由下列方程求解： 52为研究对象 ， 可得 出不同的变形量的方程式 。 目前广为应用 的公式是取成形段为研究对象建 立起来的 。 参看 图 得 军 声 式 中 －瞬时轴向变形量 ， 汀 声 ， 。 为轧辊数， 声－楔成形段展宽兔 ， “ －楔的成形兔 ， 。 。 式 对分析成形段轧件瞬时径向压缩量 、 旋转条件乃至轧制力能参数 均 具 有 普 遍 意 义 然而 ， 楔入段以及楔入 一 成形过渡区对旋转条件的影响 ， 尚有待进一步分析 。 图 为楔入段轧件瞬时截面图 。 图 一 为轧件回转小于半周截面图 幻 图 一 为轧 件旋转大于半周 ” 截面图 。 由图 一 可建立 楔入起始段瞬时径向压缩量 。 的方程式 口 『 才 、 卜 月 。」 曰平 图 成形区轧件 轴向变形 及径 向变形 图 楔入段轧件瞬时截面 图 丁 众 ‘ 、 、 。 夕 式 中 －轧件瞬时旋转角度 ， 。 镇 ‘ 、 。 － 瞬时轧件相对轧辊的滚动半径 多 ，－楔入段楔高的升角 ， 由几何关系得 二 刀 。 当 二 汀 ， 并将 夕 声代人上式得 。 万 、 刀 ， 比较式 ‘ 、 当“ ， 并以 『 表示 ， 则二者在形态上 完全一样 。 然而 ， 由于 、 、 ， ， ， 所以 、 。 因而式 井不能充分反映式 的全部 内函 。 一般楔入段长度大于轧件半周的长度 。 当轧件旋转半周之后 幻 ， 直至达到楔 的 最 高点 ， 在此区域内径向压缩量 。 可由下列方程 求解