Z。=0 ro.xlgy-(B-π)r(e-)xlgy 若取平均滚动半径r。代替rr、”(8-)g,上式可得到简化： Z,=元r。ktgy=xr。xtgBtga (5) 理论同实测均表明，当楔人段达到最高点时，d。=d,△r。=△r,「x=rx而r(g-)g>r 越逼近起始点r〔e-)x越大，即r。k=〔rx+r(0-)x/2>rx。比较式（⑤）、式(3)可知： Z。>Z。 在整个楔入段，楔顶面无展宽，轧件只有斜面（ǎ角构成）压缩变形，不存在径向平面 压缩变形；当楔入段终了，进人展宽成形段，除斜面压缩之外，还伴有平面压缩变形。 在进入成形展宽段之后，轧件旋转半周内(9。≤)，其瞬时轴向平面压缩量的表达式为： Sg。=0or KtgB 相应得：Z。=S。tga=6 ofxtgBtga (6) 当轧件旋转半周之后，其瞬时轴向压缩量为： S=0orxtgB-(00-T)rgtgB=TrxtgB (7) 由此可得出相应的径向压缩公式，如式(3)。 1,2楔横轧旋转条件方程式 通过对单元楔各段轧制变形区的分析，并分别导出轧件瞬时变形量的公式，将各段径向 瞬时压缩量的方程式，·分别代人式(2)，可得出相应段的旋转条件公式： (1)楔入起始段将式(4')代入式(2)即可得出该段最不利的情况下(0=π)旋转条件方 程式： πrb.xtgf,tga|r≤2μ2/(1+d/D) 根据实验rx=r+9△r,此处△r=Z;又g=0.47~0.74,取9=0.5=1/2，则r=rb.K- Z/2。将其代入上式整理后得： tgB,tga≤2μ2/x(1+d1D+u) 根据成形工艺的要求，a角有确定的取值范围。上式可改写成： tgBC2u2(1+d/D+u*)tga] (8) 或：B,≤tg1〔0.637u2/(1+d/D+u2)tga〕 (8') (2)楔入~成形过渡区即轧件楔入旋转半周之后、展宽成形轧件旋转半周之前，将式 (5)代入式(2)整理后得： B,≤tg-1〔0.637r42/r。k(1+d/D)tga〕 (9) 如前所述：当”a=D/d>≥10时，则na对旋转条件的影响甚微，对于楔横轧，一般D/d>10, 故可取1/n。=d1D=0,1,则上式可改写为： 53， 。 夕一 口一 万 一 夕 若取平均滚动半径 。 、 代 替 。 、 ， 。 一 ， 上式可得到简化 ， 万 。 · 夕二 万 。 刀 理论同实测均表明 ， 当楔入段达到最高点时 ， 。 ， 八。 ， 二 △ ， ， 二 二 而 ， 。 一 ， 双， 越逼近起始点 卜 二 越大 ， 即 。 〔 。 ‘ 卜 ， 〕 。 比较式 、 式 可 知 。 在整个楔人段 ， 楔顶面无展宽 ， 轧件只有斜面 “ 角构成 压缩孪形 ， 不存在径向平 面 压缩变形 当楔入段终 了 ， 进人展宽成形段 ， 除斜面 压缩之外 ， 还伴有平面压缩变形 。 在进入成形展 宽段之 后 ，轧件旋转半周内 。 成幻 ，其瞬时轴向平面压缩量的表达式为 ，。 二 声 相应得 。 。 二 声 当轧件旋转半周之后 ， 其瞬时轴向压缩量为 。 夕一 口。 一 ‘ 二 声 万 二 声 由此可得出相应的径 向压缩公式 ， 如式 。 模横轧旋转条件 方程式 通过对单元楔各段轧制变形区的分析 ， 并分别导出轧件瞬时变形量的公式 ， 将各段 径 向 瞬时压缩量的方程式 ， · 分别 代人式 ， 可得出相应段的旋转条件公式 楔人起始段 将式 ‘ 代入式 即可得出 该段最不利的情况下 幻 旋转条件方 程式 派 、 声 、 毛 拌’ 刀 根据实验 二 十 △， 此 处 八 二 石 又 二 。 ， 取 二 ， 则 。 。 将其 代 入上式整理后 得 声 、 拜 万 产 艺 根据成形工艺的要求 ， 角有确定的取值范围 。 上式可改写 成 声 、 〔 声 艺 军 产 。 〕 或 声 、 一 ‘ 〔 声 “ 产 “ 〕 ‘ 楔人 一 成形过 渡 区 即轧件楔人旋转半 周之后 、 展宽成形轧件旋转半周之前 ， 将式 代人式 整理后得 声 、 镇 一 ‘ 〔 。 声 。 〕 。 如前所述 当” ‘ 二 异 时 ， 则 ” ‘ 对旋转条件的影响甚微 对于楔横轧 ， 一般刀 ， 故可取 。 。 了 。 ， ， 则上式可改写为