Bo≤tg-1〔0.579r2r/r。.ktga〕 (9) 式中r=r0一△r,r0为轧前料半径，△r为总半径压缩量影取r。.=r+0.62△r, 即取g=0.62。 (3)成形段旋转条件方程式取m=2,d1D=0.1,将式(3)代人式(2)整理后得： B≤tg-1〔0.57942r/r xtga〕 (10) 以上分别导出各区段轧件旋转条件公式，当有关参数确定之后，即可作出各段旋转条件 B同4关系曲线（见图6）。 设总径向压缩率(r。-r)/r0=△rr0=0.5,即△r=t,取滚动系数g=0.5,则rx=r +0.5△r=0.5r;取初始段r。k=1.74r:取r。k=1.62r;取成形角a=25°。以上分别代人 式(10)、(8)、(9)作图5 从图5可以看出：在所有条件均相同的情 12 Formula (8) 况下，同一个楔的不同区段得出不同的极限B 10 角.并且摩擦系数4值越大，值相差亦越大。 8 Formula (10) 2.讨 论 Formula (9) 4 2 (1)在相同的工艺条件下，同一个楔的不 02 同区段对轧件旋转条件的影响不同，满足旋转 0.050.10.20.3 0.40.5 条件的极限B角各不相同。楔入~成形过渡区 图5同μ关系图a=25° 极限展宽角B。最小，说明该段旋转更困难。这 Fig.5 Relation between B and u 在实践中得到充分证明。 (a=25) (2)旋转条件公式是借助于力和儿何参数建立的，忽略了轧件在轧制过程中变形机理的 分析。尤其是切向变形及瞬时金属集聚显著的不利影响。如：从公式反映，若减小成形角a, 可得到较大的极限B角，即对旋转条件有利：然而，实际情况是，当减小ā角，对轧件金属 轴向流动不利，a角越小，金属轴向流动愈因难，从而增大了金属切向变形及瞬时集聚，形 成较大的椭圆，增大了变形区接触弧长及旋转角P,导致力臂b相应增大（见图1），从而 增大了阻转力矩M。,使旋转条件变得恶劣。 (3)楔人~成形过渡区的旋转条件最恶劣，其基本原因在于最易发生最大的切向变形和 瞬时集聚，形成最大的椭圆。参看图6：轧件处于楔人段最高点，径向总压缩量△r,。=d1 (b) 图6过波区瞬时轧件图 Fig.6 Transient rolled parts drawing in the transition area 54夕 。 镇 一 ’ 〔 产 ， 尸、 、 〕 ， 式中 二 。 一 八 ， 。 为轧前料半径 ， △ 为总半径压缩量， 取 。 。 劝 ， 即 取 “ 。 。 成形段旋转条件方程式 取 ， 二 。 。 ， 将式 代人式 幻 整理后得 声毛 一 〔 一 声 ，护 二 〕 以上分别导出各区段轧件旋转 条件公式 ， 当有关参数确定之后 ， 即可作 出各段旋转条件 声同 产 关系曲线 见图 。 设总径向压缩率 。 一 。 △犷 。 ， 即△ ， 取滚 动 系 数 ， 则 △ 功 取初始段 、 ‘ 、 ， 取 。 、 一 ， 取成形角。 。 。 以上分别代人 位口。。﹄ 式 、 、 作图 从图 可以看出 在所有条件均相同的情 况下 ， 同 一个楔的不同区段得 出不同的极限 声 角 。 并且摩擦系数 产值越大 ， 声值相差亦越大 。 讨 论 在相同的工艺条件下 ， 同一个楔的不 同区段对轧件旋转条件的影响不同 满足旋转 条件的极限 声角各不相同 。 楔入 一 成 形 过渡区 极限展宽角 声 。 最小 说明该段旋转更困难 。 这 在实践中得到充分证明 。 过 欢 示山 盗心 黔漏八 卜 图 夕同拜关系 图 。 ‘ ‘ 及 是 窗 口 产 伍 二 旋转条件公式是借助于力和几何参数建立的 ， 忽略了轧件在轧制过程中变形机理的 分析 。 尤其是切 向变形及瞬时金属集聚显著的不利影响 。 如 从公 式反映 ， 若减小成形角’ 可得到较大的极限声角 ， 即对旋转条件有利， 然而 ， 实际情况是 ， 当减小 。 角 ， 对轧件金 属 轴向流动不利 ， 角越小 ， 金属轴向流动愈困难 ， 从而增大 了金属切 向变形及瞬时集 聚 ， 形 成较大的椭圆 ， 增大 了变形区接触弧长及旋转角 卯， 导致力臂 相应增大 见 图 ， 从而 增大 了阻转力矩万 。 ， 使旋转条件变得恶劣 。 楔人 一 成 形 过渡区的旋转条件最恶劣 ， 其基本原因在于最易发生最大 的切向变形和 瞬时集聚 ， 形成最大的椭圆 。 参看 图 轧件处于楔人段最高点 ， 径向总压缩量 △ ， 。 卫 。 川乌 移龟 、豹 绍人 一 …勺 ’ 玉尹 图 过波区瞬时轧件 图 雌 ， 下 五 幼