.274 北京科技大学学报 第32卷 对比过火加固梁BFF-2和过火梁BFF-L,过火 100 加固梁BFF一2新裂缝出现较晚，且在砂浆层先出 80 现，有些砂浆层的裂缝并未向混凝土层发展，裂缝 60 h (尤其是混凝土层的)的宽度发展较慢，呈现出细而 40 20- 密的特点.对比过火加固梁BFF-2和加固梁BF-2 过火梁在过火后裂缝不规则，裂缝长度变短 5000100001500020000 钢较线的应变10 2.2钢筋及钢绞线的应变情况 图10过火加固梁BFF一2跨中截面钢绞线应变曲线 从图9跨中截面钢筋的平均应变曲线可以看出 Fig 10 Strain curves of steel wires at the m id span of fire damnaged 钢筋屈服时的荷载值大概为92kN,经过对图10的 reinforcenent beamn BFF 2 应变曲线分析可以看出，钢绞线的应变发展并没有 在图11中，五条曲线代表荷载施加过程中五个 明显的屈服阶段，从图中还可以看到，钢绞线发挥 不同时刻所绘制的曲线，MM.为该时刻的弯矩与 作用的时间较晚，其中一根甚至到最后阶段才发挥 作用，这可能和施工过程中钢绞线的预紧不够有关， 极限弯矩的比值.普通梁BF-1纵坐标-275mm处 对应的横坐标为跨中截面钢筋的应变，其他位置处 钢绞线发挥作用后，加固梁的裂缝发展变缓，这说明 钢绞线对裂缝的发展起到了约束作用，破坏时钢绞 均为混凝土的应变；过火梁BF℉-1中均为相应位置 线的应力约为8O0MPa 处混凝土的应变；过火加固梁BF℉-2中纵坐标为 100 一300mm处为跨中截面钢绞线的应变，纵坐标为 325mm处为底面聚和物砂浆的应变，其他均为混凝 土的应变 NY/ 60 从图11中可以看出，截面应变基本符合平截面 204 假定，普通梁BF-1纵坐标为一275mm处的点、加固 2000400060008000 梁BF-2纵坐标为一325mm处的点、过火加固梁 钢筋的应变10 BFF-2纵坐标为一325mm处的点出现图中所示的 图9普通梁BF-1跨中截面钢筋平均应变曲线 情祝可能是由于梁底面有穿过应变片的裂缝产生， Fig9 Strain curves of steel w ires at the m id span of cammmon beam 使应变片破坏导致的，从图11中可以看出砂浆层 BF-1 与混凝土层共同工作性能良好， 50 a 04 1 -504 -504 目-100+MM=11.50% m=104e -150◆M/M=29.19% -150 +M/M=27.05% +-M/AM=56.26% -200+M/M=50.35% -200 *-MM=72.30% -250◆MM=70.45% -250 4-MM-92.98% -300 4MM=90.45% -300 -350 -2000 -1000 0 10002000 -2000 -1000 0 10002000 材料的应变10 材料的应变10 50 气 (c) 0 04 111d+MM=1453% -50 +M/M=36.58% -50 +-M/M=55.49% -100 *MM=11.93% -150 ◆M/M=75.63% ◆4MM=32.40% -150 +M/M-51.09% -200 。M/M-80.72% 定-200 +M/M=71.56% -250 -250 -M/M=90.52% -300 -300 -350 -3000-2000-1000010002000 -3000 0 3000 6000 材料的应变10 材料的应变10 图11截面应变分布图，(a)普通梁BF-1:(b)加固梁BF-2(c)过火梁BFF-1:(d)过火加固梁BFF-2 Fig 11 Section stran distrbution gmaphs (a)cammon bean BF-1;(b)bean BF2:(c)fire damnaged bean BFF-1:(d)fire dan- aged renforement beamn BFF 2北 京 科 技 大 学 学 报 第 32卷 对比过火加固梁 ＢＦＦ--2和过火梁 ＢＦＦ--1‚过火 加固梁 ＢＦＦ--2新裂缝出现较晚‚且在砂浆层先出 现‚有些砂浆层的裂缝并未向混凝土层发展‚裂缝 （尤其是混凝土层的 ）的宽度发展较慢‚呈现出细而 密的特点．对比过火加固梁ＢＦＦ--2和加固梁ＢＦ--2‚ 过火梁在过火后裂缝不规则‚裂缝长度变短． 2∙2 钢筋及钢绞线的应变情况 从图 9跨中截面钢筋的平均应变曲线可以看出 钢筋屈服时的荷载值大概为 92ｋＮ．经过对图 10的 应变曲线分析可以看出‚钢绞线的应变发展并没有 明显的屈服阶段．从图中还可以看到‚钢绞线发挥 作用的时间较晚‚其中一根甚至到最后阶段才发挥 作用‚这可能和施工过程中钢绞线的预紧不够有关． 钢绞线发挥作用后‚加固梁的裂缝发展变缓‚这说明 钢绞线对裂缝的发展起到了约束作用．破坏时钢绞 线的应力约为 800ＭＰａ． 图 9 普通梁 ＢＦ--1跨中截面钢筋平均应变曲线 Ｆｉｇ．9 Ｓｔｒａｉｎｃｕｒｖｅｓｏｆｓｔｅｅｌｗｉｒｅｓａｔｔｈｅｍｉｄｓｐａｎｏｆｃｏｍｍｏｎｂｅａｍ ＢＦ-1 图 11 截面应变分布图．（ａ） 普通梁 ＢＦ--1；（ｂ） 加固梁 ＢＦ--2；（ｃ） 过火梁 ＢＦＦ--1；（ｄ） 过火加固梁 ＢＦＦ--2 Ｆｉｇ．11 Ｓｅｃｔｉｏｎｓｔｒａｉｎｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｇｒａｐｈｓ：（ａ） ｃｏｍｍｏｎｂｅａｍＢＦ-1；（ｂ） ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔｂｅａｍＢＦ-2；（ｃ） ｆｉｒｅ-ｄａｍａｇｅｄｂｅａｍＢＦＦ-1；（ｄ） ｆｉｒｅ-ｄａｍ- ａｇｅｄｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔｂｅａｍＢＦＦ-2 图 10 过火加固梁 ＢＦＦ--2跨中截面钢绞线应变曲线 Ｆｉｇ．10 Ｓｔｒａｉｎｃｕｒｖｅｓｏｆｓｔｅｅｌｗｉｒｅｓａｔｔｈｅｍｉｄｓｐａｎｏｆｆｉｒｅ-ｄａｍａｇｅｄ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔｂｅａｍＢＦＦ-2 在图 11中‚五条曲线代表荷载施加过程中五个 不同时刻所绘制的曲线‚Ｍ／Ｍｕ 为该时刻的弯矩与 极限弯矩的比值．普通梁 ＢＦ--1纵坐标 —275ｍｍ处 对应的横坐标为跨中截面钢筋的应变‚其他位置处 均为混凝土的应变；过火梁 ＢＦＦ--1中均为相应位置 处混凝土的应变；过火加固梁 ＢＦＦ--2中纵坐标为 —300ｍｍ处为跨中截面钢绞线的应变‚纵坐标为 325ｍｍ处为底面聚和物砂浆的应变‚其他均为混凝 土的应变． 从图 11中可以看出‚截面应变基本符合平截面 假定‚普通梁 ＢＦ--1纵坐标为 —275ｍｍ处的点、加固 梁 ＢＦ--2纵坐标为 —325ｍｍ处的点、过火加固梁 ＢＦＦ--2纵坐标为 —325ｍｍ处的点出现图中所示的 情况可能是由于梁底面有穿过应变片的裂缝产生‚ 使应变片破坏导致的．从图 11中可以看出砂浆层 与混凝土层共同工作性能良好． ·274·