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.248 北京科技大学学报 第30卷 尤以820~880℃温度范围内最为明显.940℃下则 3.5×102 -N:140×103钢) 因所有实验钢均可完成静态再结晶，未能观察到 3.0×10 -N:210×10(5钢) VV微合金化抑制道次间静态再结晶的作用 且2.5×10P (3)在C质量分数为0.33%且V量和Ti量均 $2.0×10 塑1.5×102 近似相同的V一N微合金实验钢中，发现当N质量 1.0×102 分数从140×10-6增加到210×10-6时，该温度范围 0.5×102 内道次间静态再结晶量下降14%~19%，表明N含 760 820880 940 量增加有明显抑制道次间静态再结晶的作用， 温度/气 致谢 图83°和5°钢在不同温度下的析出物密度（保温时间900s) 实验研究过程中得到了钢铁研究总院钒氮钢发 Fig.Precipitate density distribution of Steels3and 5at differ- 展中心杨才福教授等和北京科技大学国家重点实验 ent temperatures (isothermal time:900s) 室张艳高级工程师等的关心和帮助，特此衷心感谢， 度为1.96×102m3,而5*钢的析出密度为3.52× 参考文献 102m-3,依然高于3*钢的析出密度.图7和图8 [1]Ren HP,Wang JJ.Wang K.et al.Recrystallization behavior of 的一个共同点为：随着温度的降低，析出物密度 un quenched and tempered steel 35MnVN during deformation at 增大， high temperature.J Mater Metall,2002.1(2):132 由以上计算及实验结果可知，在较高温度 (任海鹏.王建车，王凯，等.35MnVN非调质钢高温形变再 940℃变形与等温时，V的C、N化物的析出量少，对 结晶行为.材料与冶金学报，2002,1(2)：132) 于等温过程静态再结晶量的影响比较小，因为此温 [2]Serajzadeh S.Taheri A K.An investigation of the silicon role on 度下大部分V还固溶于奥氏体中，其拖曳效应对于 austenite recrystallization.Mater Lett.2002.56:984 [3]Kliber J.Schindler I.Recrystallization/precipitation behaviour in 静态再结晶的影响非常小[8]，因此2#~5#钢都完 microalloyed steels.J Mater Process Technol.1996.60:597 成了静态再结晶.而在较低温度740~880℃下变 [4]Wang F Z.Liu G Q.Liu X.et al.Thermal/dynamic simula- 形时，可以看到V一N微合金非调质钢的静态再结 tion of static reerystallization of 33Mn2V for oil well tubes.Iron 晶出现明显的滞后，因为在较低温变形时，变形之前 Se,2003,38(12):43 (王辅忠，刘国权，刘胜新，等.油井管钢33Mn2V静态再结 已经有部分V的C、N化物沉淀析出，析出的第2相 晶的模拟研究.钢铁，2003,38(12)：43) 粒子在变形之前就已经存在于奥氏体基体之中，这 [5]Liu S X.Study of Microstructure Evolution in Medium Carbon 些析出物对位错的运动造成了阻碍，也阻碍了奥氏 Microalloyed Steel Used for Hot-Rolling Non-Quenched/Tem- 体晶界的运动，对再结晶的动力学因素造成了显著 pered Seamless Oil-Well Tubes [Dissertation]Beijing:Universi- 影响，导致了静态再结晶的滞后 ty of Science and Technology Beijing.2004 (刘胜新·中碳微合金热轧非调质无缝油井管钢的组织演化规 4结论 律研究[学位论文]北京：北京科技大学，2004) [6]Wand A D,Liu G Q.Liu S X,et al.Thermodynamic calcula (1)在VV微合金非调质钢中，静态再结晶量 tions of carbonitrides in V-Ti-N microalloyed steels for non 受C含量的影响并不呈简单线性关系，而是存在着 quenched/tempered seamless oil well tubes.IUnie Sci Technol 静态再结晶量极值：当钢中C质量分数为0.33% Beijing,2006,28(9):823 时，760~880℃温度范围内道次间静态再结晶量随 (王安东，刘国权，刘胜新，等.V一T一N微合金非调质无缝油 井管钢中碳氮化物的热力学计算.。北京科技大学学报，2006， C含量的变化均表现为极大值.表明钢中V析出物 28(9):823) 对道次间静态再结晶的影响机制相当复杂，与其析 [7]Zurob HS,Brechet Y,Purdy G.A model for the competition of 出的时机关系很大 precipitation and recrystallization in deformed austenite.Acta (2)当钢中C质量分数为0.33%时，在760~ Maer,2001,49:4138 880℃温度范围内，V一N微合金非调质钢的静态再 [8]Garcia-Mateo C.LOpez B.Rodriguez-Ibabe J M.Static reerystal- lization kinetics in warm worked vanadium microalloyed steels 结晶要比未V一N微合金化的对比钢有明显滞后， Mater Sci Eng.2001,A303:216图8 3＃和5＃钢在不同温度下的析出物密度（保温时间900s） Fig．8 Precipitate density distribution of Steels3＃ and5＃ at different temperatures （isothermal time：900s） 度为1∙96×1022m －3而5＃钢的析出密度为3∙52× 1022 m －3依然高于3＃钢的析出密度．图7和图8 的一个共同点为：随着温度的降低析出物密度 增大． 由以上 计 算 及 实 验 结 果 可 知在 较 高 温 度 940℃变形与等温时V 的 C、N 化物的析出量少对 于等温过程静态再结晶量的影响比较小因为此温 度下大部分 V 还固溶于奥氏体中其拖曳效应对于 静态再结晶的影响非常小［8］因此2＃ ～5＃ 钢都完 成了静态再结晶．而在较低温度740～880℃下变 形时可以看到 V－N 微合金非调质钢的静态再结 晶出现明显的滞后因为在较低温变形时变形之前 已经有部分 V 的 C、N 化物沉淀析出析出的第2相 粒子在变形之前就已经存在于奥氏体基体之中这 些析出物对位错的运动造成了阻碍也阻碍了奥氏 体晶界的运动对再结晶的动力学因素造成了显著 影响导致了静态再结晶的滞后． 4 结论 （1） 在 V－N 微合金非调质钢中静态再结晶量 受 C 含量的影响并不呈简单线性关系而是存在着 静态再结晶量极值：当钢中 C 质量分数为0∙33％ 时760～880℃温度范围内道次间静态再结晶量随 C 含量的变化均表现为极大值．表明钢中 V 析出物 对道次间静态再结晶的影响机制相当复杂与其析 出的时机关系很大． （2） 当钢中 C 质量分数为0∙33％时在760～ 880℃温度范围内V－N 微合金非调质钢的静态再 结晶要比未 V－N 微合金化的对比钢有明显滞后 尤以820～880℃温度范围内最为明显．940℃下则 因所有实验钢均可完成静态再结晶未能观察到 V－N微合金化抑制道次间静态再结晶的作用． （3） 在 C 质量分数为0∙33％且 V 量和 Ti 量均 近似相同的 V－N 微合金实验钢中发现当 N 质量 分数从140×10－6增加到210×10－6时该温度范围 内道次间静态再结晶量下降14％～19％表明 N 含 量增加有明显抑制道次间静态再结晶的作用． 致谢 实验研究过程中得到了钢铁研究总院钒氮钢发 展中心杨才福教授等和北京科技大学国家重点实验 室张艳高级工程师等的关心和帮助特此衷心感谢． 参 考 文 献 ［1］ Ren H PWang J JWang Ket al．Recrystallization behavior of un-quenched and tempered steel 35MnVN during deformation at high temperature．J Mater Metall20021（2）：132 （任海鹏王建军王凯等．35MnVN 非调质钢高温形变再 结晶行为．材料与冶金学报20021（2）：132） ［2］ Serajzadeh STaheri A K．An investigation of the silicon role on austenite recrystallization．Mater Lett200256：984 ［3］ Kliber JSchindler I．Recrystallization／precipitation behaviour in microalloyed steels．J Mater Process Technol199660：597 ［4］ Wang F ZLiu G QLiu S Xet al．Thermal／dynamic simulation of static recrystallization of 33Mn2V for oil well tubes．Iron Steel200338（12）：43 （王辅忠刘国权刘胜新等．油井管钢33Mn2V 静态再结 晶的模拟研究．钢铁200338（12）：43） ［5］ Liu S X．Study of Microstructure Evolution in Medium Carbon Microalloyed Steel Used for Hot-Rolling Non-Quenched／Tempered Seamless Oil-Well T ubes ［Dissertation］．Beijing：University of Science and Technology Beijing2004 （刘胜新．中碳微合金热轧非调质无缝油井管钢的组织演化规 律研究［学位论文］．北京：北京科技大学2004） ［6］ Wand A DLiu G QLiu S Xet al．Thermodynamic calculations of carbonitrides in V-T-i N microalloyed steels for nonquenched／tempered seamless oi-l well tubes．J Univ Sci Technol Beijing200628（9）：823 （王安东刘国权刘胜新等．V－Ti－N 微合金非调质无缝油 井管钢中碳氮化物的热力学计算．北京科技大学学报2006 28（9）：823） ［7］ Zurob H SBrechet YPurdy G．A model for the competition of precipitation and recrystallization in deformed austenite． Acta Mater200149：4138 ［8］ Garcia-Mateo CLópez BRodriguez-Ibabe J M．Static recrystallization kinetics in warm worked vanadium microalloyed steels． Mater Sci Eng2001A303：216 ·248· 北 京 科 技 大 学 学 报 第30卷