·208· 工程科学学报，第37卷，第2期 RD RD TD a)MAX:13.0 (b)MAX:2.2 1.0204.06.08010.012013.0 1.0322 RD RD TD TD (e)MAX:2.7 (d)MAX:3.4 1.02027 1.0203034 图3450℃热轧、350℃退火1h后Mg-Zn-Ce合金的(0002)极图.(a)Mg-1.5Zn:(b)Mg-1.5Zm-0.2Ce:(c)Mg-1.5Zn0.5Ce:(d) Mg-1.5Zn-0.9Ce Fig.3 (0002)plane pole figures of Mg-Zn-Ce alloys rolled at 450C and subsequently annealed at 350C for 1 h:(a)Mg-1.5Zn:(b)Mg- 1.5Zn-0.2Ce:(e)Mg-1.5Zn-0.5Ce:(d)Mg-1.5Zn-0.9Ce E=2.60 If=530 1E=5.46 E=3.84 图4Mg-Zn-Ce合金埃里克森杯突实验.(a)Mg-l.5Zn;(b)Mg-l.5Zn0.2Cc:(c)Mg1.5Zm0.5Ce;(d)Mg-l.5Zm0.9Ce Fig.4 Specimens after Erichsen test at room temperature:(a)Mg-1.5Zn:(b)Mg-1.5Zn-0.2Ce:(c)Mg-1.5Zn-0.5Ce:(d)Mg-1.5Zn- 0.9Ce 图6为热轧退火后Mg-Zn-Ce合金轧向上的拉伸0.2Ce合金中第二相粒子大小约为0.4um,其断口含 断口扫描照片.可以看出随着Ce含量的增加第二相有一部分韧窝断口；随着Ce含量的增加，Mg一l.5Zn一 粒子数目增加，第二相粒子也在增大.Mg一1.5Z中没 0.4Ce和Mg-1.5Zn-0.9Ce合金中的第二相粒子数目 有发现第二相粒子，其断口为沿晶断口；Mg-1.5Zn一 增加，并不断增大.第二相粒子是产生应力集中的位工程科学学报，第 37 卷，第 2 期 图 3 450 ℃热轧、350 ℃退火 1 h 后 Mg--Zn--Ce 合金的( 0002) 极图． ( a) Mg--1. 5Zn; ( b) Mg--1. 5Zn--0. 2Ce; ( c) Mg--1. 5Zn--0. 5Ce; ( d) Mg--1. 5Zn--0. 9Ce Fig． 3 ( 0002) plane pole figures of Mg--Zn--Ce alloys rolled at 450 ℃ and subsequently annealed at 350 ℃ for 1 h: ( a) Mg--1. 5Zn; ( b) Mg-- 1. 5Zn--0. 2Ce; ( c) Mg--1. 5Zn--0. 5Ce; ( d) Mg--1. 5Zn--0. 9Ce 图 4 Mg--Zn--Ce 合金埃里克森杯突实验 . ( a) Mg--1. 5Zn; ( b) Mg--1. 5Zn--0. 2Ce; ( c) Mg--1. 5Zn--0. 5Ce; ( d) Mg--1. 5Zn--0. 9Ce Fig． 4 Specimens after Erichsen test at room temperature: ( a) Mg--1. 5Zn; ( b) Mg--1. 5Zn--0. 2Ce; ( c) Mg--1. 5Zn--0. 5Ce; ( d) Mg--1. 5Zn-- 0. 9Ce 图 6 为热轧退火后 Mg--Zn--Ce 合金轧向上的拉伸 断口扫描照片． 可以看出随着 Ce 含量的增加第二相 粒子数目增加，第二相粒子也在增大． Mg--1. 5Zn 中没 有发现第二相粒子，其断口为沿晶断口; Mg--1. 5Zn-- 0. 2Ce 合金中第二相粒子大小约为 0. 4 μm，其断口含 有一部分韧窝断口; 随着 Ce 含量的增加，Mg--1. 5Zn-- 0. 4Ce 和 Mg--1. 5Zn--0. 9Ce 合金中的第二相粒子数目 增加，并不断增大． 第二相粒子是产生应力集中的位 · 802 ·