故8-0975-074 0.74-0.53 1.12 实际回流比R=3.5,则： R35 R11231 R=3.1R (2)气液混合物进料 由例6-6附图2查出q线与平衡线的交点坐标为： 不g=029.yg=0.51 870-21 0.51-029 R 35 217 R=1.7Ra 计算结果表明，进料热状况不同，最小回流比并不相同。本题条件下，冷液 进料时实际回流比为最小回流比的3.1倍，所取得倍数较大。气液混合物进料时 R为R的1.7倍，一般可视为比较适宜。由此可见，对不同的进料热状况，应 选取不同的操作回流比。当然，适宜的回流比应通过经济衡算决定。 例6-9利用例6-8的结果，用简洁法重算例6-6中气液混合物进料时的理论板层 数和加料板位置。 塔顶、进料和塔底条件下纯组分和饱和蒸气压P列于本例附表中， 例6-9附表 饱和蒸气压，kPa 塔顶 塔底 104 146.7 226.6 40 97.3 解：例6-6己知条件为：x0=0,975,xp=0.4,w=0.0235及R=35。 例6-8算出的结果为R=211。 故 实际回流比 ，则： 或 （2）气液混合物进料 由例 6-6 附图 2 查出 q 线与平衡线的交点坐标为： ， 故 或 计算结果表明，进料热状况不同，最小回流比并不相同。本题条件下，冷液 进料时实际回流比为最小回流比的 3.1 倍，所取得倍数较大。气液混合物进料时 R 为 Rmin的 1.7 倍，一般可视为比较适宜。由此可见，对不同的进料热状况，应 选取不同的操作回流比。当然，适宜的回流比应通过经济衡算决定。 例 6-9 利用例 6-8 的结果，用简洁法重算例 6-6 中气液混合物进料时的理论板层 数和加料板位置。 塔顶、进料和塔底条件下纯组分和饱和蒸气压 列于本例附表中。 例 6-9 附表 组 分 饱和蒸气压，kPa 塔顶 进 料 塔底 苯 甲 苯 104 146.7 226.6 40 60 97.3 解：例 6-6 已知条件为： ， ， 及 。 例 6-8 算出的结果为