·46· 北京科技大学学报 第36卷 40m 40m 40m 40μm 图6实验钢在不同奥氏体化温度下的晶粒组织.(a)870℃，0.5h:(b)950℃，0.5h:(c)1060℃，0.5h:(d)1150℃，0.5h ig.6 Grain microstructures of the tested steel at different austenitizing temperatures:(a)870℃，0.5h:(b)950℃，0.5h:(c）l060℃，0.5h; (d)1150℃，0.5h 有很少满足式(2)，则取其中最大值作为GSmm· 匀程度最高，见图6(c).Axu的下降从980℃一直持 再引入相对偏差(relative differences,.RD)补充不正 续到1060℃，这也恰好是GS的上升区间，该温 常晶粒的尺寸标准回，即式(3).GSmm和RD值 度区间内TC粒子粗化显著，对晶界的钉扎能力降 与奥氏体化温度的关系如图7所示 低使得GSbm不断攀升，最终导致了Aku的持续 250 16 降低. o-RI) 1.4 1060℃以后，Aku逐渐上升，GS山m和RD则逐 200 1.2 渐下降.随着奥氏体化温度的升高，不正常长大晶 三150 10 粒数量增多，因粗晶长大被逐渐消耗的细晶数量不 0.82 断减少（见图6(c)),RD逐渐下降，奥氏体晶粒尺 100 0 0.6 寸逐渐均匀化。另外，奥氏体化温度升高所引起的 0.4 50 实验钢中杂质原子的均匀分布也是该阶段A知上升 0.2 的原因. 008509009501000105011001150120012品 图8是实验钢在不同奥氏体化温度下的冲击 奥氏体化温度/℃ 断口形貌.阶段I为典型的韧性断裂，断口形貌以 图7GSm和RD值随奥氏体化温度的变化曲线 韧窝为主，见图8(a):阶段Ⅱ中，冲击吸收功明显 Fig.7 Trend lines of GSand RD values with austenitizing tem- 降低，韧窝变少、变浅，冲击断口以河流状的准解 perature 理形式为主，见图8(b);进入阶段Ⅲ后，实验钢的 由图5和图7可以看出：850~980℃区间内， 冲击吸收功随奥氏体化温度的升高逐渐增加，断 Aku基本保持在同一水平；GSabom随温度升高略有 口中的准解理形式明显减少，同时韧窝数量明显 增加，但RD值波动较小(0.5~0.7)，奥氏体晶粒尺 增加，见图8(c).另外，在图8(a)和(c)的韧窝内 寸均匀程度相对较好，见图6(a)和(b).超过980 部可以明显看到微米级的第二相粒子(TN),它们 ℃，Ak知显著下降：在该温度下GSom开始骤增，同 在脱溶形核后与基体失去了共格关系，是典型的 时RD达到峰值（≈1.1），即奥氏体晶粒尺寸的不均 脆性相.北 京 科 技 大 学 学 报 第 36 卷 图 6 实验钢在不同奥氏体化温度下的晶粒组织． ( a) 870 ℃，0. 5 h; ( b) 950 ℃，0. 5 h; ( c) 1060 ℃，0. 5 h; ( d) 1150 ℃，0. 5 h Fig． 6 Grain microstructures of the tested steel at different austenitizing temperatures: ( a) 870 ℃，0. 5 h; ( b) 950 ℃，0. 5 h; ( c) 1060 ℃，0. 5 h; ( d) 1150 ℃，0. 5 h 有很少满足式( 2) ，则取其中最大值作为 GSabnormal ． 再引入相对偏差( relative differences，ＲD) 补充不正 常晶粒的尺寸标准［2］，即式( 3) ． GSabnormal和 ＲD 值 与奥氏体化温度的关系如图 7 所示． 图 7 GSabnormal和 ＲD 值随奥氏体化温度的变化曲线 Fig． 7 Trend lines of GSabnormal and ＲD values with austenitizing tem￾perature 由图 5 和图 7 可以看出: 850 ～ 980 ℃ 区间内， AKU基本保持在同一水平; GSabnormal随温度升高略有 增加，但 ＲD 值波动较小( 0. 5 ～ 0. 7) ，奥氏体晶粒尺 寸均匀程度相对较好，见图 6( a) 和( b) ． 超过 980 ℃，AKU显著下降; 在该温度下 GSabnormal开始骤增，同 时 ＲD 达到峰值( ≈1. 1) ，即奥氏体晶粒尺寸的不均 匀程度最高，见图 6( c) ． AKU的下降从 980 ℃一直持 续到 1060 ℃，这也恰好是 GSabnormal的上升区间，该温 度区间内 TiC 粒子粗化显著，对晶界的钉扎能力降 低使得 GSabnormal 不断攀升，最终导致了 AKU 的持续 降低． 1060 ℃以后，AKU逐渐上升，GSabnormal和 ＲD 则逐 渐下降． 随着奥氏体化温度的升高，不正常长大晶 粒数量增多，因粗晶长大被逐渐消耗的细晶数量不 断减少( 见图 6( c) ) ，ＲD 逐渐下降，奥氏体晶粒尺 寸逐渐均匀化． 另外，奥氏体化温度升高所引起的 实验钢中杂质原子的均匀分布也是该阶段 AKU上升 的原因． 图 8 是实验钢在不同奥氏体化温度下的冲击 断口形貌． 阶段Ⅰ为典型的韧性断裂，断口形貌以 韧窝为主，见图 8( a) ; 阶段Ⅱ中，冲击吸收功明显 降低，韧窝变少、变浅，冲击断口以河流状的准解 理形式为主，见图 8( b) ; 进入阶段Ⅲ后，实验钢的 冲击吸收功随奥氏体化温度的升高逐渐增加，断 口中的准解理形式明显减少，同时韧窝数量明显 增加，见图 8( c) ． 另外，在图 8( a) 和( c) 的韧窝内 部可以明显看到微米级的第二相粒子( TiN) ，它们 在脱溶形核后与基体失去了共格关系，是典型的 脆性相． ·46·